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| 1 | 特高压交流变电站噪声测量与分析显示文摘为掌握特高压交流变电站厂界噪声水平,测量了站内变压器与电抗器的噪声水平及其频谱特性、衰减特性以及与功率负荷之间的关系。测量试验在正常运行及大负荷调试期间的特高压试验示范工程变电站进行,并对测量结果进行了进一步分析。结果表明,变压器噪声以中低频噪声为主,受冷却风扇影响较大,且与功率负荷近似正相关。电抗器噪声能量集中在中心频率为100Hz的1/3倍频带上,与功率负荷关系较小。变压器和电抗器噪声随距离增加而较慢衰减,因此变压器和电抗器应远离声环境敏感区域。另外,通过该研究,确定了正常负荷下特高压变压器和电抗器的A计权声功率级分别约为103dB和97dB,并获得了声源的1/3倍频带声功率级参数,为变电站噪声预测评价提供了基础数据。 | 周兵 裴春明 倪园 张建功 | 2013 | 高电压技术2013，39，6： | 68 |
| 2 | 高压并联电抗器噪声特性及控制显示文摘为全面掌握高压并联电抗器噪声的特性、计算及控制方法,通过理论分析、建模计算及现场实测,讨论了电抗器噪声的产生机理、声功率级和声压级特性、衰减和干涉计算方法以及控制措施。结果表明,电抗器噪声主要由铁芯饼间的电磁力产生,其声功率级随额定容量的增大而增加,声波能量主要集中在100 Hz为中心频率的1/3倍频带;电抗器声压级分布复杂,衰减较慢,存在明显声波干涉现象,其大小随运行电压增加而增大,但与运行负荷无关;电抗器噪声计算应考虑声波干涉,计算准确性有待提高,其噪声控制主要采用隔声罩,最高降噪量可达20 d B。该研究可为超、特高压变电站的规划设计及噪声控制、治理提供重要支撑。 | 周兵 宋倩 倪园 陈豫朝 张建功 | 2016 | 高电压技术2016，42，6： | 35 |
| 3 | 特高压交流试验基地的噪声评估与治理显示文摘为了预测及评估特高压交流试验基地金具优化前后噪声分布情况,采用SoundPLAN软件对工程实际场地大小、布局及噪声源等进行建模,通过对模型中所建立的物体赋予物理属性及声源特性,进而计算工程场地内、外噪声分布情况。将计算所得的金具优化前后噪声分布图作比较,可以看出基地噪声值得到了明显降低,充分论证了该优化措施的有效性。另外,采用SoundPLAN软件对在主变压器处设置屏障墙前后的噪声进行了预测,结果表明,设置屏障墙后较之前噪声衰减了10dB,充分证明了该优化措施的可行性。 | 倪园 张广洲 张小武 路遥 张业茂 陈豫朝 | 2009 | 高电压技术2009，35，8： | 24 |
| 4 | 1000kV特高压并联电抗器周围声波干涉特性分析显示文摘为对特高压变电站的噪声进行综合治理,对变电站内主设备噪声进行了测量。采用相干和非相干声波理论,建立了并联电抗器周围声场分布模型,并计算了电抗器周围的声场。结果表明,并联电抗器噪声频谱中100 Hz的声功率级占整个1/3倍频带A计权声功率级的91.2%,该频率声波发生干涉,进而导致并联电抗器周围的声场分布存在极大值和极小值交替出现的现象;由于干涉声场的影响范围较大,因此在预测和评估特高压变电站的噪声时,不能将并联电抗器视为简单的非相干噪声源,而应采用相干声波理论来计算声场。 | 倪园 周兵 裴春明 翟国庆 | 2014 | 高电压技术2014，40，12： | 24 |
| 5 | ±500kV葛南线和宜华线可听噪声频谱特性及影响因素显示文摘与交流输电线路的可听噪声不同,直流线路产生的可听噪声的频谱范围很宽,且没有突出的分量。研究直流输电线路的可听噪声特性,对于预测后续建设的输电线路的可听噪声,有着非常重要的意义,为此,对相同电压等级、不同导线型式的直流线路附近的可听噪声进行了测量并给出了直流输电线路可听噪声的频谱特性;分析了各种常见自然天气条件对输电线路附近可听噪声频谱的影响。研究结果表明:不同导线型式的输电线路产生的可听噪声有较大区别,目前运行的±500 kV线路的可听噪声均低于0类区域的限值;风噪声主要影响噪声测量结果的低频部分;夏日白天昆虫的叫声主要影响高频部分。 | 路遥 齐晓曼 张广洲 万保权 张泽平 倪园 | 2010 | 高电压技术2010，36，11： | 20 |
| 6 | 基于矩量法的输电线路工频电磁场实测与计算分析显示文摘笔者简要介绍了矩量法的基本原理。针对电力系统线性结构特点,阐述了矩量法用于计算电力系统工频电磁场的工程算法。基于该算法,使用国际知名软件包CDEGS计算了某地区实际输电线路的工频电磁场分布,计算结果与实测符合得很好。还分析了降低输电线路在地面附近电场强度的实用性措施,以供工程参考。 | 黄韬 吕建红 彭继文 文远芳 倪园 | 2013 | 高压电器2013，49，2： | 17 |
| 7 | 并联电抗器振动特性及声功率级计算显示文摘为掌握高压并联电抗器的振动特性及声功率级确定方法,在分析电抗器本体振动产生机理的基础上,分别采用声压、声强和振动法测量并讨论了电抗器的声功率级特性,明确了电抗器的振动频谱及分布规律,提出了电抗器噪声预测计算的声源参数。结果表明,电抗器本体振动以100 Hz基频为主,各面的振动分布差别较大,振动加速度与运行电压线性相关;声压法测量得到电抗器声功率级为96.4~101.2 dB,相比声强法大2~6 dB,可作为变电站噪声计算的声源参数。 | 周兵 王延召 胡静竹 倪园 万保权 刘震寰 | 2019 | 高电压技术2019，45，11： | 16 |
| 8 | 自拟利胆排石汤辅助胆道镜取石术治疗慢性胆囊炎合并胆结石的临床观察显示文摘目的:观察自拟利胆排石中药汤剂辅助胆道镜取石术治疗胆结石合并胆囊炎的临床疗效。方法:选取慢性胆囊炎合并胆结石患者71例,随机分为2组,均行腹腔镜下胆道镜取石术,观察组在术后第2 d口服自制利胆排石汤;对比2组患者的临床疗效和术后恢复情况,并分析术后引流液的胆汁成分总胆汁酸(TBA)、间接胆红素(UCB)、钙离子(Ca^(2+))和炎性因子TNF-α、IL-6水平。结果:观察组患者的临床有效率显著优于对照组(P<0.05);术后排气时间、排便时间及抗生素使用时间显著短于对照组(P<0.01);此外,术后1 d,2组患者的引流液成分和炎性因子水平无统计学差异(P>0.05);术后7 d和术后30 d,观察组患者TBA水平高于对照组,UCB、Ca^(2+)、TNF-α及IL-6水平低于对照组,且各指标之间的差异均有统计学意义(P<0.05或P<0.001)。结论:疏肝解郁中药可改善患者胆道内环境,降低促炎因子水平,可为患者的术后恢复提供有利条件。 | 张科军 倪园明 | 2016 | 中国中医药科技2016，23，2： | 15 |
| 9 | 应用矩量法的变电站内工频电磁场计算及实测显示文摘首先介绍矩量法的计算原理,推导相应的计算公式,然后利用该方法对佛山市110kV桂城变电站110kV配电区的电磁环境做了相应的计算,并与现场实测结果进行对比,结果表明,该方法能够准确计算变电站内电磁场。接着给出了佛山地区其他110~500kV变电站现场测量数据,有的变电站内部分区域的工频电场强度和磁感应强度超过其限值。为此,分析变电站内架空线路高度、间距、线径和大地电阻率对电磁场分布的影响,以供相关人士参考。 | 叶青 文远芳 莫染 黄韬 张广洲 刘兴发 倪园 | 2012 | 电网技术2012，36，2： | 13 |
| 10 | 佛山地区典型变电站和输电线路电磁环境监测分析显示文摘通过对广东佛山地区110~500kV典型架空输电线路和变电站周围的电磁环境参数(工频电场、工频磁场、无线电干扰)进行实际测量和仿真计算,分析了不同电压等级、不同类型典型架空线路和变电站周围的电磁环境水平及分布状况。统计结果表明,各电压等级、各类型输变电设备周围电磁环境参数均满足国内外相关标准限值要求。重点分析了500kV输电线路、220 kV城区变电站等输变电设备周围电磁环境参数测试结果和分布特点,针对可能出现的输变电设备电磁环境超标问题提出输变电工程规划的设计建议。 | 刘益军 王岩 任亚英 倪园 | 2012 | 中国电力2012，45，3： | 10 |
| 11 | 输变电工程电磁场引起公众风险感受调查分析显示文摘为了解和掌握输变电工程运行产生电磁场引起公众风险感受的心理状态,以制定出合理的策略来缓解和降低这种恐慌情绪,采用社会心理学的调查研究方法,在开展对公众定性访谈的基础上,归纳总结获取的信息、设计问卷,以实现对更大范围的公众进行风险感受相关信息的调查与统计。数据分析表明,公众对电磁场原理及相关信息的不了解,是使得这一风险事件具有群体性特征,进而导致其蔓延和激化的主要原因,建议在制定宣传策略的同时,加强对输变电工程相关信息公平、公正、公开的管理,以营造和谐与信任的沟通氛围。 | 倪园 邬雄 张建功 裴春明 | 2011 | 电力科技与环保2011，27，6： | 9 |
| 12 | 盆腔炎方内服结合盆腔灌注治疗盆腔炎性疾病72例显示文摘目的:观察中药口服结合盆腔灌注对盆腔炎性疾病的治疗效果。方法:选取盆腔炎性疾病病例144例,随机分为治疗组及对照组各72例。治疗组口服中药结合西药盆腔灌注;对照组单纯西药盆腔灌注,疗程结束后评价疗效。结果:两组总有效率无显著差异(P>0.05),但治疗组痊愈率高于对照组,有显著性差异(P<0.05);症状及体征改善与对照组比较,有显著性差异(P<0.01)。结论:本方法治疗盆腔炎性疾病有明显效果。 | 杨鉴冰 郭燕 倪园洁 | 2013 | 陕西中医2013，34，9： | 9 |
| 13 | 特高压变电站厂界环境噪声测量与评估探讨显示文摘准确测量评估变电站的厂界环境噪声,不仅可以掌握站内主设备运行状态下的辐射噪声水平,而且为变电站环境噪声的治理提供理论依据。采用声学边界元和现场声压测量的实验方法,首先分析变电站辐射噪声传播衰减规律,然后对如何提高厂界噪声的测试评估精度进行探讨,最后分析实际运行中的特高压变电站厂界噪声分布特性。研究结果表明:在靠近变电站主噪声源的位置或者变电站高压母线进出位置得到的声压级较高,更容易捕捉到最大声压级所在的位置,声压测点布置的原则是能够覆盖最大声压级测点区域。基于声压测量信噪比的概念,解释了变电站厂界噪声测量过程中的背景噪声问题,给出了一种变电站厂界噪声修正意见。由实测经验可知,若适当增大测点密度,可以提高厂界噪声评测的准确性,从而进行合理评估。 | 杜杰伟 于慧彬 倪园 汤其森 张廷佑 | 2018 | 噪声与振动控制2018，38，6： | 8 |
| 14 | 金属盖板对高压直流合成场测量的影响显示文摘为了改善基于场磨的合成场测量系统在直流输电工程电磁环境监测应用中的便携性,对不加金属盖板的场磨测量技术进行研究。建立场磨及平行极板标定系统的三维仿真模型,仿真分析金属盖板面积、平行极板尺寸与间隙距离以及场磨结构参数对被测电场的影响。仿真结果表明:平行极板的间隙距离和极板大小对被测电场影响较小,而盖板的面积大小和场磨结构对被测电场影响较大。当盖板面积和场磨结构参数确定后,对被测电场的影响存在一个相对固定的电场畸变系数,该系数可以用于场磨的标定。采用平行极板对加盖板和不加盖板情况下的电场畸变情况进行试验研究,试验结果与仿真结果比较吻合,均表明不加金属盖板进行高压直流合成场测量是可行的。基于仿真和试验结果,提出两种不同的标定方法,并对不加金属盖板的场磨样机进行标定,现场试验结果表明标定之后的不加金属盖板的场磨可以满足工程上直流合成场强的测量需要。 | 王延召 干喆渊 周兵 倪园 黄锐 张业茂 | 2019 | 高电压技术2019，45，2： | 7 |
| 15 | 变压器双层多线声源等效模型的建立与研究显示文摘变电站噪声存在传播距离远、传播过程中干涉现象明显等特点,导致商业噪声软件的预测值与实测结果常出现不符的情况,使得工程投运后会出现厂界噪声超标现象。为解决此问题,基于有限元-边界元(Finite Element Method-Boundary Element Method,FEM-BEM)耦合理论,使用有限元仿真软件COMSOL对变压器声源特性及声源等效模型建立方法展开研究。提出一种通过设置双层多线声源的方法建立变压器声源等效模型。通过对声源模型及其传播模型对比实测数据进行研究分析,可发现在距离变压器立面距离5 m之外,仿真噪声衰减数据与实测噪声衰减平均数据的误差基本控制在3 dB以内。本模型可精准预测变电站噪声衰减,为特高压输变电工程的进一步精细化设计提供了理论依据和方法指导。 | 郭兆枫 倪园 陈传敏 张建功 | 2020 | 华北电力大学学报(自然科学版)2020，47，5： | 6 |
| 16 | 基于磁感应原理的自积分式冲击电流测量系统校准显示文摘研制的基于磁感应原理的自积分式冲击电流测量系统可以用于在变电站或高压试验室内测量雷电或操作冲击电流,针对冲击电流幅值高、频谱宽的特点,需要对测量系统频率响应特性和刻度因数进行严格的校准。为此分析了测量系统的测量原理,提出了基于阶跃响应的校准方法,自行设计搭建了校准试验平台,分析了A类和B类测量不确定度,完成了测量系统的校准。校准结果为:测量系统低频截止频率最佳估计值为0.952 Hz,扩展不确定度为0.025 Hz,有效自由度为9;高频截止频率最佳估计值为14.09 MHz,扩展不确定度为0.17 MHz,有效自由度为10;刻度因数最佳估计值为10.1 m V/A,扩展不确定度为0.18 m V/A,有效自由度为36。可见,该测量系统可以满足冲击电流测量要求。 | 赵军 陈维江 张建功 高飞 倪园 闵绚 | 2017 | 高电压技术2017，43，9： | 4 |
| 17 | 特高压GIL管廊短路故障条件空间磁场分布特性显示文摘特高压GIL短路故障条件下在管廊空间产生较大磁场,威胁管廊内监测和通讯设备的正常工作。为此,基于GIL短路电流传导和磁场耦合过程分析,建立了苏通特高压GIL综合管廊的空间磁场仿真模型,计算得到管廊端口区磁场最大(可达10mT),并朝管廊内部迅速衰减消失,进而将GIL管廊磁场划分为端口区、衰减区和近似零场区。根据计算结果,管廊端口区GIL支撑钢构和管壳导体表面的磁场超过了GB/T 17626.8的规定1~3 s短时工频磁场抗扰度试验值,因此建议监测、通讯等弱电设备布置应远离管廊端口区,特别是靠近管壳的位置。 | 赵军 陈维江 边凯 倪园 滕子涵 赵玉顺 | 2021 | 高电压技术2021，47，5： | 4 |
| 18 | 并联电抗器隔声罩隔声性能测试及分析显示文摘为评估和分析特高压并联电抗器隔声罩降噪效果,对特高压并联电抗器周围声场进行测试,明确100 Hz是电抗器噪声能量的主要成份,在比较分析隔声性能的3个指标后,依据相关标准,对并联电抗器隔声罩进行插入损失和噪声衰减测试。结果分析表明,随着距离的增加,200 Hz及以上频率的损失值明显大于100 Hz的损失值,同时加装隔声罩后的噪声源强衰减量在14~18 dB(A)之间,且隔声罩与电抗器本体的振动频率特性一致,这说明对并联电抗器加装隔声罩只是降低了周围声场的声压值,并没有消除隔声罩外因100 Hz噪声产生的干涉现象,建议在工程中采用针对100 Hz频率的吸声材料布置在隔声罩内,以在源强处削弱声场分布中100 Hz频率的能量,由此减小因干涉而造成的'达标扰民'现象。 | 倪园 张建功 周兵 王延召 胡静竹 | 2021 | 高压电器2021，57，2： | 4 |
| 19 | 高速超声信号采集系统的设计显示文摘根据超声信号的固有特点,提出了一种高速超声信号采集系统,将来自超声传感器的高频信号经过高频放大、A/D转换和高速缓存等处理,然后通过PCI总线送入PC机中,解决了超声检测过程中高速大容量数据存储和传输的问题。该系统具有较高的灵活性和可移植性,可用于多种超声信号的采集与处理。 | 王秀 程建政 倪园 | 2009 | 无损检测2009，31，2： | 4 |
| 20 | 儿童肾盂输尿管成形术后不同引流方式的比较研究显示文摘目的探讨腹腔镜下肾盂输尿管成形术后的最佳引流方式。方法以2016年1月至2019年12月重庆医科大学附属儿童医院收治的165例接受经腹入路腹腔镜下Anderson-Hynes肾盂成形术治疗的肾积水患者为研究对象,根据不同引流方式分为双J管组和支架管组,双J管组采用常规术中输尿管,置入双J管引流肾盂内尿液至膀胱(n=108);支架管组采用F4输尿管支架管经肾盂至尿道外口,引流肾盂内尿液至体外(n=57)。通过术后并发症、有无非计划再手术、拔管后自觉症状、术后住院时间以及住院费用等指标,评价两种不同引流方式在儿童肾盂输尿管成形术中的疗效。结果所有患者从术后随访至2019年12月,随访时间为2个月至4年。支架管组中4例发生术后感染,3例术后出现尿外渗,4例出现术后血尿;双J管组中7例发生术后感染,2例术后出现尿外渗,2例出现术后血尿,上述指标差异均无统计学意义(P>0.05)。但在总体并发症发生率上,双J管组低于支架管组。支架管组中4例因拔管后出现输尿管引流不畅,再次行输尿管支架管置入术;2例因肾积水复发,再次行肾盂输尿管成形术。双J管组中有4例术后感染,1例双J管堵塞,均行双J管拔除+输尿管支架管置入术,1例因肾积水复发再次行肾盂输尿管成形术。支架管组总体非计划再手术率为10%,双J管组为5%,差异无统计学意义(P>0.05)。双J管组中,1例管腔堵塞,2例支架管上移,1例双J管脱出体外,支架管组无一例管腔堵塞、移位及脱落情况发生,差异无统计学意义(P>0.05)。支架管组中拔管后,1例出现腹胀合并高血压,8例出现腹胀伴纳差,2例出现腹痛,双J管组拔管后有2例出现腹痛,1例出现腹胀。支架管组拔管后总体不良反应发生率为19.2%,双J管组为2.7%,差异有统计学意义(P<0.05)。双J管组平均住院时间为(5.8±1.9)d,支架管组为(8.8±2.3)d,差异有统计学意义(P<0.05)。结论双J管和支架管两种引流方式在术后并发症发生率及非计划再手术率上并无差异,两者均为有效的引流方式。但在缩短住院时间、减轻患者家属经济成本及降低拔管后不良反应发生率方面,双J管引流均优于支架管引流。支架管引流在带管期间无堵塞、移位、脱落的情况发生,并且可避免二次入院,对于交通不便的患者可考虑选择。 | 黄一天 杨猛 温晟 何大维 魏光辉 林涛 张德迎 刘星 刘丰 吴盛德 石艳 倪园松 何佩儒 华燚 | 2021 | 临床小儿外科杂志2021，20，3： | 4 |
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