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| 1 | 烟气脱硝用尿素水解装置性能分析显示文摘尿素水解装置是尿素法–烟气脱硝工艺中的重要装置,目前国内适用于烟气脱硝工程的水解装置尚处于起步阶段。文中从水解反应的机制出发,对水解装置的特性进行了分析计算,描述了随着给料浓度、操作条件变化,水解产物的特性变化,同时拟合了操作区间内的水解反应动力学的关系式,水解反应指前因子A 8.23×1011,活化能E 98.09kJ/mol。结合动力学特性与相平衡模型,对某台进口设备装置的运行特性进行模拟,计算结果较好地符合实际运行工况,验证了理论分析的可靠性。分析结果和结论对与国内研发、设计具有自主知识产权的烟气脱硝用水解装置,具有一定的参考意义。 | 姚宣 沈滨 郑鹏 郑伟 | 2013 | 中国电机工程学报2013，33，14： | 36 |
| 2 | 38m/54m高循环流化床床内流体动力特性研究显示文摘利用白马电厂300MW循环流化床(circulating fluidized bed,CFB)锅炉现有的结构和设备,搭建提升管内径240mm,高度分别为38和54m的循环流化床冷态实验台,研究提升管高度、系统物料量及流化风速对物料浓度分布的影响。实验结果表明,当风速大于临界风速时,上部气固流动达到饱和携带状态,炉膛高度及床料量不会改变上部气固浓度和循环流率的大小。但高度增加后达到饱和空隙率的临界床料量增加。对于正在研发中的炉膛高度为54m的600MW超临界循环流化床锅炉,该结果表明只需要适当增加系统床料量,就可以得到足够高的循环流率,满足炉膛上部和循环回路中受热面布置得要求。 | 胡南 王巍 姚宣 杨海瑞 吕俊复 | 2009 | 中国电机工程学报2009，29，26： | 34 |
| 3 | 煤电减排对中国大气污染物排放控制的影响研究显示文摘对中国煤电行业SO_2、NO_x和烟尘的减排历程进行了回顾,系统分析了全国煤电行业不同污染物控制设施装机容量和污染物排放的发展情况,以及全国分行业大气污染物排放的总体发展情况。研究表明,煤电行业近年来的污染物排放控制对中国大气污染物减排贡献巨大。目前中国大气污染物排放的主要源头已由煤电行业转移到热力、钢铁、水泥等高能耗行业。建议制定协同控制高耗能行业的排放标准,加强非电行业的污染物减排管理,集中解决环境污染的主要矛盾。 | 李博 王卫良 姚宣 吕俊复 李政 倪维斗 | 2019 | 中国电力2019，52，1： | 28 |
| 4 | SCR脱硝系统最低连续喷氨温度的研究显示文摘目前国内选择性催化还原(SCR)脱硝机组普遍存在低负荷停止喷氨的问题,脱硝装置停运工况所对应的烟气温度称之为最低连续喷氨温度。出于技术保护的目的,以往引进国外技术的催化剂制造商得不到此温度的计算方法。为此,从硫酸氢铵(NH_4HSO_4)的生成机理出发,分析了NH_4HSO_4的结露过程,并结合催化剂的微孔毛细管冷凝现象,提出了一种计算最低连续喷氨温度的方法,该方法计算结果与工程实践有很好的耦合度。同时,根据烟气成分、脱硝效率、NO_x入口浓度对最低连续喷氨温度的影响,结合运行经验,提出了'欠氨运行'概念,用以指导工程实践和脱硝系统的运行。 | 姚宣 郑鹏 郑伟 | 2016 | 中国电力2016，49，1： | 26 |
| 5 | 循环流率对循环流化床回路压降影响的实验研究显示文摘对于布置有流动密封阀的循环流化床反应器,其系统压力满足自平衡的特性,固体颗粒循环流率Gs和循环回路的压力平衡具有直接的联系。该文在冷态循环流化床实验台上研究了循环流率对系统各部件压降的影响:在流化风速一定时,随着流动密封阀回料风量升高,回料阀流动阻力下降,循环流率升高;提升管内床压降较高时,炉膛内物料体积份额增大。当Gs超过一定值时,提升管内进入'S'型分布的快速流态化,顶部达到饱和携带状态;分离器压降随着颗粒携带浓度Cs的增加先降低后升高,其转捩点约为3.2kg/m3;立管内负压差移动床的流动状态可以通过改变孔隙率和压差梯度,利用较低的料封实现较高的压头,自动吸收其他部件的压降波动,维持系统平衡。 | 姚宣 杨石 晁俊楠 张瑞卿 杨海瑞 吕俊复 | 2010 | 中国电机工程学报2010，30，20： | 19 |
| 6 | 燃煤电厂脱硫废水零排放技术对比及经济性分析显示文摘分析了燃煤电厂湿法脱硫产生的废水水质特点及零排放处理现状,为脱硫废水零排放工程的实施提供参考。根据废水浓缩和固化方式的不同,分为热法蒸发结晶、膜法浓缩结晶、热法浓缩干燥、直接热法干燥4条典型的脱硫废水零排放工艺路线。对不同工艺路线进行了技术对比及经济性分析。相较于结晶分盐工艺,热法浓缩干燥及直接热法干燥路线更适用于燃煤电厂脱硫废水零排放工程,水质适应性强,吨水运营成本低。 | 段威 姚宣 王冬生 | 2021 | 工业水处理2021，41，3： | 15 |
| 7 | 碱性吸收剂喷射脱除电厂烟气SO_3技术及理论模型显示文摘碱性吸收剂喷射技术是一种高效脱除电厂烟气中SO_3的新型技术。为推动国内燃煤电厂烟气SO_3脱除技术的发展,介绍了该技术的特点、系统运行特征和原理,建立了SO_3脱除反应理论模型,并对理论模型进行了实践验证。此外,对加入的碱性吸收剂是否会影响脱硝催化剂的活性进行了论证。研究结果表明:(1)碱性吸收剂颗粒终端沉降速度在0.01~0.10 m/s之间,远远小于烟气速度;(2)通过简化气固反应模型得到的理论SO_3脱除效率解析解,与工程实测值偏差在±5%以内;(3)SO_3脱除效率与烟气速度、烟气温度,吸收剂颗粒粒径、吸收剂与SO_3摩尔比等因素相关;(4)在工程设计过程中,将吸收剂与SO_3摩尔比设置在1.5以上,吸收剂粒径选择在30μm以下,吸收剂颗粒停留时间不小于4 s,可保证SO_3脱除效率在80%以上;(5)碱基吸收剂亚硫酸钠对脱硝催化剂的负面影响可忽略不计。 | 姚宣 杨建辉 王洪亮 段威 松鹏 张军 路光杰 郑鹏 | 2018 | 中国电力2018，51，4： | 12 |
| 8 | 裤衩腿型循环流化床炉膛的翻床实验显示文摘大型循环流化床(CFB)锅炉设计中广泛采用裤衩腿型的炉膛结构,炉膛内的翻床往往会造成停机事故.根据Glicksman的Scaling-Low模化准则,以具有裤衩腿结构的300MW CFB锅炉炉膛为原型,设计并建立了CFB冷态实验台.采用带通孔的中隔墙控制横向物料流动的高度和流通面积,设计了裤衩腿型炉膛内的翻床实验.动态的压力和风量测量结果表明,两侧炉膛内物料流动不对称导致了上部存在的物料横向流动,是发生翻床的根本原因;发生翻床的必要条件是固体物料产生的床压降足以控制单侧炉膛总压降的变化趋势;当炉膛上部横向通流截面平均高度降低或横向通流截面积减小时,两侧炉膛存料量的变化速率都会减缓. | 李金晶 胡南 姚宣 杨石 吕俊复 | 2011 | 中国矿业大学学报2011，40，1： | 11 |
| 9 | 燃煤电厂脱硫废水氯离子脱除技术研究进展显示文摘燃煤电厂脱硫废水中含有较高浓度的Cl-,过量的Cl-会影响脱硫效率、降低石膏品质、导致设备的腐蚀加剧,因此,Cl-的脱除是制约燃煤电厂废水零排放的关键因素。文章介绍了脱硫废水的组成特性,综述了化学沉淀法、吸附法、离子交换法、电解法、氧化法和萃取法等脱硫废水除氯技术的最新进展。在对脱硫废水除氯技术进行分析总结的基础上,提出了脱硫废水除氯技术的产业化应用瓶颈,并对其研究和发展进行了展望。 | 段威 姚宣 陈鸥 李涛 王玉琪 王亮 王泽江 宋达 于筱禺 | 2020 | 盐科学与化工2020，49，4： | 8 |
| 10 | 脱硫湿烟气喷淋冷凝过程数值模拟研究显示文摘大中型燃煤电厂多采用湿法脱硫技术,脱硫过程导致大量水分蒸发,600 MW机组经湿法脱硫后排放的烟气中携带水蒸气超过200 t/h。脱硫湿烟气中的水蒸气及低温余热是燃煤电厂水资源和能量损耗的重要部分。为降低烟气中的含湿量,有效回收烟气中的水分及余热,同时解决因湿烟气中水蒸气凝结引起的烟囱腐蚀、'石膏雨'及'白烟'等问题,基于Fluent软件,构建三维稳态CFD模型,对湿法脱硫后烟气的冷凝过程进行数值模拟研究,将优化设计后的冷凝室作为计算对象,充分考虑气液两相流之间的能量、质量、动量交换,全面讨论了冷凝室本身结构和气液两相参数对传热传质的影响。结果表明:两喷淋层的布置存在最佳间距,模拟中最佳间距为1 m,此间距可使液滴在冷凝室内停留时间和气液接触均匀性同时达到较高水平。在一定的烟气流速范围内,烟气流速高,烟气在冷凝室中停留时间短,气液两相接触时间少,换热程度差;烟气流速低,烟气雷诺数小,湍流流动弱,单位时间单位面积处理的空气量小,故存在最佳烟气流速,研究表明,最佳烟气流速为3.5 m/s。适当增大液气比、合理减小液滴直径、降低喷淋液温度、加大喷嘴角度,都可有效保证流场均匀性,提高气液接触强度,增强气液之间传热传质效果。但增大液气比需较大水量,不利于节水节能;降低喷淋液温度可加大换热温差,但需较低的冷却水源;加大喷嘴角度对提高冷凝效果幅度有限。其中减小液滴直径是最有效的方法,采用雾化程度好的喷嘴,使液滴直径小于210μm,可将湿烟气从323 K冷凝至311.75 K,600 MW机组每小时可回收至少80 t水资源以及6.59 MW能量,达到节水节能、'消白'、除尘一体化的目的。 | 李璐璐 姚宣 张缦 金燕 杨海瑞 | 2020 | 洁净煤技术2020，26，3： | 7 |
| 11 | 燃煤电厂脱硫废水重金属脱除技术研究进展显示文摘针对燃煤电厂采用石灰石—石膏湿法脱硫后的废水含有无机盐、重金属以及悬浮物等污染物的特点,文章对脱硫废水重金属脱除技术的研究进展进行了综合评述。对化学沉淀法、吸附法、流化床法、电絮凝法、生物法和铁氧微晶法等处理技术进行了系统介绍,对比了几种方法的优缺点。结合实际应用情况,对脱硫废水重金属脱除技术的发展进行了展望。 | 段威 姚宣 陈鸥 李涛 王玉琪 王亮 王泽江 宋达 于筱禺 | 2019 | 盐科学与化工2019，48，10： | 6 |
| 12 | 循环流化床半干法脱硫装置烟道流场模拟优化显示文摘在循环流化床半干法脱硫系统中,流场特性对于系统安全稳定运行、提高脱硫效率至关重要,其中,流场均匀性和稳定是整个系统的关键点。只有流化床设计和输送设备合理才可能保证脱硫系统的稳定高效运行。采用CFD数值模拟方法,结合某300 MW燃煤机组炉外半干法脱硫工程实例,针对脱硫塔区域烟道以及除尘器后烟道的流场进行建模计算,研究半干法脱硫系统普遍存在的烟气流场不均匀性问题及有效的改善措施。试验建立了2个模型,模型A范围自预除尘器出口4个喇叭口的联箱至布袋除尘器入口,此区域为主要脱硫反应的发生区;模型B范围自布袋除尘器出口至引风机入口联箱,该区域优化主要目的为降低系统阻力。计算过程中分析了不同导流叶片的布置位置、数量对烟气速度场、速度矢量及压力场特性的影响。优化结果表明,在模型A预除尘器出口采用典型的扩容联箱方案可以提升流场均匀性。但需考虑在扩容流速降低带来的积灰现象,调整烟道、钢结构积灰荷载的设计,提高安全裕度。在脱硫塔底部设置一块导流叶片,可以有效改善偏流现场,保证进入文丘里的烟气速度均匀性,同时系统阻力也得到较好控制,总阻力在2 200 Pa左右。布袋除尘器出口烟道(模型B)的核心优化要素为降低系统阻力。在弯头1处设置导流叶片,可有效改善速度分布,降低烟道阻力。导流叶片的数量为1~2片时效果较差,导流叶片的数量超过3片时,阻力基本达到最优值,气流分布也较好。弯头2处的导流叶片对降低阻力、提高烟气流场均匀性的影响不大。 | 于斌 王爱 孙洪斌 瓦其尔 陈俞安 郑妍 姚宣 | 2020 | 洁净煤技术2020，26，3： | 6 |
| 13 | 循环流化床循环流率冲击法在线测量方法显示文摘开发了一种通过测量下落颗粒和靶板碰撞冲击力来确定颗粒流率的流量计,通过试验验证了该流量计的可行性,并研究了颗粒下落速度、颗粒粒度和颗粒密度对流量计的影响.建立了该冲击式流量计的理论模型,利用冷态流化床试验数据对理论模型进行了校验.结果表明:该流量计具有操作简便、测量准确、反应灵敏、易于校准、对提升管内的颗粒流动无干扰的特点;模型计算结果与试验数据较吻合,可利用模型简化流量计的校准程序,增加流量计的应用范围. | 胡南 姚宣 晁俊楠 杨海瑞 吕俊复 | 2011 | 动力工程学报2011，31，7： | 5 |
| 14 | 大型燃煤机组SCR装置超低排放改造流场优化显示文摘基于燃煤机组SCR系统普遍出现的性能不稳定、氨逃逸超标等问题,以具有代表性的某660 MW超临界煤粉锅炉SCR脱硝系统为例,拟结合喷氨格栅和驻涡型喷氨混合器特点,进行多维度的驻涡脱硝喷氨混合装置优化改造研究,并分析了烟气在烟道各位置流动、变化和相互混合的过程,提出了基于分级多效混合、多排分区、强制整流的优化方案。依据CFD模拟计算结果,提出的SCR脱硝系统的流场优化方案可以充分实现流场分布和NH_(3)/NO_(x)混合分布均匀的要求,即反应器内第1层催化剂入口截面NH_(3)/NO_(x)混合不均匀性低于5%;烟气气流速度不均匀性低于15%;烟气到达第1层催化剂的入射角小于10°。对原脱硝装置进行相应改造后,脱硝装置出口NO_(x)浓度总体分布均匀,平均浓度低于超低排放限值,且氨逃逸浓度远低于设计值3×10^(-6),现场实测结果进一步验证了改造方案的可靠性。流场升级的改造方法对于指导大型燃煤机组SCR系统的超低排放改造具有借鉴意义。 | 郑妍 姚宣 王冬生 陈训强 李晓金 | 2021 | 洁净煤技术2021，27，5： | 5 |
| 15 | 分区控制式喷氨格栅脱硝系统流场及喷氨均匀性研究显示文摘利用模拟和实验手段对某分区控制式喷氨格栅脱硝系统进行了研究,针对该脱硝系统优化后的流场结构进行模拟。结果表明:满负荷下催化剂层前的烟气流速分布不均匀度为6.75%,满足小于15%的要求,同时,催化剂前的烟气最大入射角度均小于10°;满负荷时省煤器出口A侧流速分布不均匀度为36.2%,B侧流速分布不均匀度为50.4%;脱硝出口A侧烟气流速分布不均匀度为12.0%,B侧流速分布不均匀度为11.1%,实验结果验证了模拟结果,流场优化后能够有效提高烟气流速分布的均匀度。对喷氨均匀性的模拟发现,在630 MW负荷下,该分区控制式喷氨格栅脱硝系统催化剂层前的氨氮物质的量比分布不均匀度能够降到5%以下;在630 MW负荷下,喷氨优化前脱硝出口A侧的NO_(x)质量浓度分布不均匀度为49.3%,B侧的NO_(x)质量浓度分布不均匀度为65.1%。喷氨优化后,脱硝出口A侧的NO_(x)质量浓度分布不均匀度为24.9%,B侧的NO_(x)质量浓度分布不均匀度为22.2%;470 MW负荷下,脱硝出口A侧的NO_(x)质量浓度分布不均匀度为25.2%,B侧的NO_(x)质量浓度分布不均匀度为23.8%。实验结果表明:该分区控制式喷氨格栅系统能够有效提高喷氨均匀性,降低脱硝出口的NO_(x)质量浓度分布不均匀度;喷氨优化调整后,脱硝出口的氨逃逸浓度控制在1μL/L以下。 | 葛铭 姚宣 刘柱 王鑫 郭逍 杨希刚 胡珺 火鸿宾 贲晶晶 王升佳 | 2022 | 煤炭转化2022，45，3： | 5 |
| 16 | 循环流化床锅炉脱硫工艺经济性分析显示文摘循环流化床锅炉炉内脱硫无法满足排放要求时,需要对排烟进行进一步净化。烟气净化工艺主要有石灰石-石膏湿法烟气脱硫和循环流化床半干法烟气脱硫。为了比较2种工艺的经济性,建立了技术经济分析模型,对比分析了满负荷时炉内脱硫效率70%条件下的经济技术指标。分析结果表明,循环流化床半干法烟气脱硫的运行成本和总成本相对较低时,要求硫含量分别低于1.1%和2.1%;循环流化床半干法烟气脱硫的脱硫剂成本占比较大,而石灰石-石膏湿法烟气脱硫的电费占比相对略大;石灰石价格、上网电价和年运行时间是影响脱硫成本的主要因素,石灰石对脱硫成本的敏感度大于上网电价;石灰石价格低于112元/t时,石灰石-石膏湿法烟气脱硫的运行成本更高;上网电价低于0.43元/kWh时,石灰石-石膏湿法烟气脱硫的运行成本相较更低;循环流化床半干法烟气脱硫总成本在石灰石价格、电价、年运行时间的研究波动范围内相对较小;相较于常规炉内脱硫技术,超细石灰石炉内脱硫技术的炉内脱硫成本较低,与循环流化床半干法烟气脱硫工艺相结合的综合优势更显著。 | 蔡晋 张缦 王中伟 荣澔洁 姚宣 吴玉新 | 2020 | 洁净煤技术2020，26，3： | 4 |
| 17 | 大型燃煤电站循环流化床锅炉运行问题及应对措施显示文摘我国循环流化床燃烧技术已形成独立的理论体系,但从参数分类上对大型循环流化床锅炉的运行问题和应对措施分析较少。针对不同参数循环流化床锅炉的运行问题和应对措施,进行了调研分析。分析结果表明:大型电力循环流化床锅炉的运行问题和中小型工业循环流化床锅炉有共通之处;目前300 MW及以上不同参数循环流化床的运行问题及应对措施各有特点,主要由设计运行经验不足引起;而200 MW及以下的循环流化床由于数量多、经验丰富已基本不存在运行问题。 | 于斌 董岩峰 李文军 赵喜峰 牛刚 高生虎 赵敏 姚宣 罗天赐 | 2021 | 能源科技2021，19，5： | 3 |
| 18 | 单颗粒油页岩热解产物影响因素试验研究显示文摘油页岩是我国重要的非常规油气资源,其开发利用对缓解我国能源短缺问题具有重大意义。油页岩灰分高,使油页岩热解过程中气相物质在颗粒内受到的传质阻力较大,影响热解产物的分布。搭建了单颗粒油页岩热解试验台,针对灰层传质阻力对单颗粒油页岩热解特性的影响进行试验研究,对油页岩热解过程提供更本质的理解,为热解模型搭建提供基础,重点探究颗粒粒径、热解温度等因素对热解产物分布的影响,得到不同气体流速、颗粒粒径和热解温度下单颗粒油页岩热解产物的分布。研究发现,气体流速对油页岩颗粒热解产物分布影响不大;随着颗粒粒径增加,热解一次产物在析出颗粒前,发生更多热解二次反应,通过复杂的热解二次反应使部分热解产物重新被固定于半焦中,导致产物中页岩油比例下降、气体比例增加。颗粒粒径越大,在高热解温度下热解二次反应越明显,导致粗颗粒热解产物中页岩油比例随热解温度的升高,呈先升后降的趋势,而细颗粒热解产物中页岩油的比例随着热解温度的增加而增加。 | 冯卫强 白瑞祺 冯玉鹏 姚宣 张缦 黄逸群 杨海瑞 | 2021 | 洁净煤技术2021，27，3： | 3 |
| 19 | 基于AHP的城市化工应急能力评估指标体系的构建显示文摘城市化工事故处置是消防救援面临的难题,构建应急救援能力的指标体系综合评估应急能力,以及应急管理建设方向具有重要的现实意义。利用AHP层次分析法从危险源、城市环境、事故预警、消防指挥、消防救援和社会救援六个方面对城市化工事故进行分析,建立了17个二级指标以及46个三级指标,根据专家打分得出各级指标对于总目标的权重以及一级指标的累计权重,从而综合分析消防救援队伍的城市化工应急救援能力,为城市安全人民安居保驾护航。 | 王慧飞 杨明 姚宣丞 | 2019 | 中国应急救援2019，，2： | 3 |
| 20 | 香豆素-3-羧酸乙酯的碱性水解研究显示文摘用二甲亚砜为溶剂,L-脯氨酸为催化剂催化水杨醛与丙二酸二乙酯通过Knoevenagel缩合反应能得到香豆素-3-羧酸乙酯中间体,然后研究了在各种碱性条件下香豆素-3-羧酸乙酯水解生成香豆素-3-羧酸。实验表明强碱相对更有利于水解的进行。 | 姚宣丞 帅军 黄冬夏 陈春夏 刘逸 曾鸿耀 | 2013 | 广东化工2013，40，24： | 2 |
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