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| 1 | 超燃发动机混合效率评估方法探讨显示文摘总结和分析了3种常用的典型混合效率评估方法,为了提高对混合程度的评估精度和客观性,提出了3种新的混合程度评估方法和指标:流场混合效率,可燃混合效率和适燃区域比例.流场混合效率能够客观评估流场结构的混合性能和增混措施的效果;可燃混合效率和适燃区域比例,结合了流场中的熄火边界参数,能够将燃料的分布及混合程度直接与点火燃烧联系,能够客观评估不同程度的贫油和富油流场的混合程度,能够合理地预测燃烧可能发生的区域.最后通过二维算例比较了新旧方法的评估结果,验证了新评估方法的合理性. | 张弯洲 乐嘉陵 田野 杨顺华 邓维鑫 程文明 | 2012 | 航空动力学报2012，27，9： | 12 |
| 2 | 空气节流对乙烯燃料超燃冲压发动机流场结构影响研究显示文摘空气节流可以有效地实现超燃冲压发动机燃烧室燃料的稳定燃烧,采用非定常数值模拟和地面试验研究了空气节流作用下乙烯燃料超燃冲压发动机的流场特性。结果表明:在燃烧室入口马赫数2、静温530K,静压0.1MPa,845mm处节流条件下,冷流流场达到稳定所需时间较短,约为2ms;在空气节流开始后的6ms注入燃料实现发动机的起动点火是合适的;28ms后燃烧流场稳定,流场呈现短周期的小幅振荡,周期约为0.86ms,振荡对流场的影响很小;壁面压力数据的数值模拟结果与试验结果匹配良好,数值模拟更加全面地给出了流场结构信息。 | 田野 乐嘉陵 杨顺华 邓维鑫 张弯洲 | 2015 | 推进技术2015，36，4： | 10 |
| 3 | 空气节流对超燃燃烧室火焰稳定影响的数值研究显示文摘空气节流通过在流场中产生激波串,有效地辅助燃料实现稳定燃烧。非定常数值模拟研究了空气节流对超燃燃烧室燃料稳定燃烧的影响,分析了节流实现燃料稳定燃烧的机理。结果表明:在燃烧室入口马赫数2、静温548.8K、静压0.1MPa,乙烯燃料当量比为0.5,先锋氢辅助点火的条件下,距离发动机入口845mm处,30%入口空气流量的节流流量有效地实现了燃料的稳定燃烧,激波串是实现燃料稳定燃烧的根本原因,节流参数对节流效果有着较大的影响。 | 田野 乐嘉陵 杨顺华 张弯洲 邓维新 | 2013 | 推进技术2013，34，6： | 10 |
| 4 | 空气节流对超燃燃烧室流场结构与燃料混合影响的数值研究显示文摘实现高速气流的点火和稳定燃烧是超燃冲压发动机燃烧室设计面临的主要问题,空气节流通过在流场中产生激波串,减小主流气体的马赫数,提高当地的静温和静压,辅助发动机实现起动点火和稳定燃烧。为了研究空气节流的详细机理,通过求解三维N-S方程的方法研究了节流流量、节流位置对节流效果的影响,同时对比了有无节流存在对超燃冲压发动机燃烧室流场结构和掺混特性的影响,分析了节流促进燃料高效混合的机理。结果表明:在燃烧室入口马赫数2、静温517.7K、静压101342.2Pa的条件下,20%入口空气流量的节流流量是最合适的节流流量,本文研究的实例中最佳节流位置位于距燃烧室入口623mm处,同时证实了节流有效地促进了燃料的混合,提高了混合效率。 | 田野 乐嘉陵 杨顺华 张弯洲 | 2013 | 推进技术2013，34，1： | 9 |
| 5 | 空气节流对超燃冲压发动机燃烧室起动点火影响的数值研究显示文摘利用空气节流在流场中产生激波串,有效地辅助燃料实现起动点火.非定常Navier-Stokes方程数值模拟研究了空气节流对超燃冲压发动机燃烧室起动点火的影响,分析了起动点火时间段(0~1.0ms)内空气节流对流场参数的影响.数值模拟结果表明:在燃烧室入口马赫数为2.0、静温为548.8K、静压为101555.9Pa,乙烯燃料当量比为0.5,先锋氢辅助点火的条件下,距离发动机入口845mm处,节流流量为入口空气流量的30%,有效地实现了发动机的起动点火,无空气节流情况下的发动机点火效果不佳,火焰最终熄灭. | 田野 乐嘉陵 杨顺华 张弯洲 邓维鑫 | 2013 | 航空动力学报2013，28，7： | 9 |
| 6 | 超燃冲压发动机燃烧室空气节流技术研究显示文摘为考察空气节流对超燃冲压发动机燃烧室的影响,非定常数值模拟和地面实验相结合证实了空气节流可以实现超燃燃烧室燃料稳定燃烧,研究了节流位置、节流流量、节流撤去时间对节流效果的影响。结果表明:在燃烧室入口马赫数2,静温548.8K,静压101555.9Pa条件下,745mm处节流时,激波串稳定时间较短,稳焰失败;875mm处节流时,火焰稳定成功。随着节流流量和节流撤去时间的增加,燃烧越来越剧烈,壁面压力逐渐升高,可能影响进气道的起动,对于本文来流条件,30%入口空气流量作为节流流量是合适的,440ms以前撤去空气节流是恰当的。 | 田野 杨顺华 邓维鑫 张弯洲 | 2014 | 推进技术2014，35，4： | 8 |
| 7 | 换热预冷发动机预冷特性和发动机性能数值研究显示文摘为深入了解换热预冷发动机换热器预冷效果和发动机性能,首先设计了叉排管束式细小通道换热预冷器,并采用非定常数值模拟方法对换热效果进行了仿真,然后结合换热预冷发动机性能计算程序对预冷发动机性能进行了研究。结果表明,飞行马赫数为2.5~4.0且氢气空气质量流比为0.03~0.09条件下,换热预冷器能将来流空气预冷90.6~471.2K,低温氢气经吸热后温度升幅为266.1~455.3K,换热效果良好。来流空气经预冷后涡轮发动机的飞行包线最高被拓展至马赫数4.0,达到了与超燃冲压发动机的衔接速域。相比于传统涡轮发动机,氢气空气质量流比为0.03时,本文换热预冷发动机加力状态推力能恢复至设计点推力水平;当氢气空气质量流比增加至0.09时,加力状态推力最高达到设计点推力的两倍左右。马赫数2.6以下换热预冷措施能小幅改善发动机比冲和耗油率(仅计算用于燃烧的氢气量)性能,而飞行速度大于马赫数2.6后换热预冷措施也难以抑制比冲和耗油率迅速恶化的趋势。 | 罗佳茂 杨顺华 张建强 李季 刘彧 张弯洲 | 2019 | 航空学报2019，40，5： | 7 |
| 8 | M3条件下乙烯燃料超燃冲压发动机空气节流点火试验显示文摘在隔离段入口Ma=3(模拟飞行马赫数6.5)条件下,采用乙烯燃料的超燃冲压发动机点火十分困难。为解决该难题,采用了空气节流作为辅助点火措施。基于脉冲燃烧风洞直连式试验平台进行了空气节流点火试验,通过壁面压力测量,获得了节流点火的火焰发展历程。以点火时间为指标,对节流流量、乙烯当量比、节流时间等参数进行了定量分析,节流流量的调节范围为0%~45%,乙烯当量比调节范围为0.6~1.2,节流时间调节范围为190~350ms。分析了三个节流参数各自的作用机理,通过数据拟合,绘制了节流流量与点火时间、乙烯当量比与点火时间的关系曲线,揭示了节流时间与点火时间的关系。 | 邓维鑫 乐嘉陵 杨顺华 田野 张弯洲 许明恒 | 2013 | 推进技术2013，34，9： | 6 |
| 9 | 浮石在轻质高强混凝土中的研究与应用显示文摘浮石因自身强度较低,用于配制高强混凝土受到一定限制。通过包裹强化提高浮石的筒压强度,采用不同粒径规格的浮石粗骨料,及以部分浮石砂取代普通砂等措施,配制成功密度约1670kg/m^3,28d抗压强度超过45MPa,和易性良好的轻质高强混凝土。 | 申和庆 刘虎 张广勇 柳志印 张弯 | 2019 | 建筑技术2019，50，8： | 6 |
| 10 | 注油方式对超燃冲压发动机燃烧性能的影响显示文摘基于脉冲燃烧风洞直连式试验平台,利用壁面压力测量和高速摄影等手段,研究了注油方式对超燃冲压发动机燃烧性能的影响.考察了不同油位单点注油时的注油特性,利用高速摄影揭示了各个油位的火焰发展历程.在产生有效推力及防止进气道不起动的限制下,确定了各个油位的贫油最低当量比、富油最高当量比.研究了第1油位、第2油位和其他油位组合注油时的耦合作用.以隔离段未扰动区域长度、燃烧室内推力、燃料比冲为指标,探寻了燃烧性能最佳的注油方式.试验获得的隔离段未扰动区域长度最大为149.6mm,燃烧室内推力最大为1 622.3N,燃料比冲最大为1 354.0s. | 邓维鑫 乐嘉陵 杨顺华 田野 张弯洲 许明恒 | 2013 | 航空动力学报2013，28，7： | 6 |
| 11 | 高超声速流动的气体吹除控制方法研究显示文摘为了在超燃冲压发动机直连式试验台上得到真实的非均匀试验气流,采用商业软件Fluent对高超声速流动的气体吹除控制进行了数值研究。在试验台喷管和发动机隔离段之间增加了吹除控制段,试验了4种吹除方案。常温空气从位于控制段顶部、侧部和底部的吹除口注入,吹除口包括长槽、短槽和圆孔等,吹除气体的流量为来流流量的8.3%~13.3%。以超燃冲压发动机自由射流计算结果为基准,比较分析了控制段出口截面马赫数分布。结果表明,'顶槽'方案能够得到较为理想的吹除效果,吹除参数优化后可为试验提供指导。 | 邓维鑫 杨顺华 张弯洲 王西耀 田野 乐嘉陵 | 2017 | 推进技术2017，38，4： | 6 |
| 12 | 空气节流对超燃发动机燃烧性能的影响显示文摘为优化隔离段及燃烧室内的流场结构,减小流动速度,提高流道压力,在凹槽稳焰器下游布置空气节流装置,向燃烧室内喷入高压空气,目的是在隔离段建立合适的激波串,以利于点火和火焰稳定.采用CFD方法,对比了无/有空气节流时的冷流流场、燃烧流场,结果表明:节流激波串扩大了低动量区域,激波引起的流动扭曲和较长的驻留时间使得分离流内的空气/燃料混合程度得到显著增强,混合效率由无节流时的40%提高到85%,燃烧效率由无节流时的10%提高到60%.对节流位置和节流量进行了参数化研究,以隔离段入口为坐标原点,分别考察了785,1 000,1 100mm三个流向节流位置,以及10%,15%,30%三种节流量的影响,结果表明:距离凹槽较近的节流位置对燃烧的影响更为显著,所需节流量更少.30%的节流量将使燃烧室背压急剧提高,引起流动壅塞.研究表明在785mm的流向节流位置采用15%的节流量可获得最好的燃烧性能. | 邓维鑫 乐嘉陵 王西耀 杨顺华 张弯洲 许明恒 | 2013 | 航空动力学报2013，28，2： | 5 |
| 13 | Ma4下超燃发动机乙烯点火及火焰传播过程试验研究显示文摘在直连式脉冲燃烧设备上,开展了模拟Ma4,总温935K来流参数下的超燃发动机乙烯点火试验。试验利用了火炬点火器和引导氢气的辅助点火方式,实现了乙烯的点火和稳定燃烧。结合壁面压力测量、高速摄影和数值模拟方法,分析点火及火焰传播过程发现:(1)在现有的注油方式下,回流区有利于点火,剪切层和凹槽后部是稳焰的主要区域;(2)点火成功后,影响凹槽稳焰的主要因素为燃料与氧化剂的浓度,剪切层内和凹槽后部持续卷吸氧化剂,因而能够维持稳定的燃烧;(3)凹槽下游注入的燃料发生燃烧造成流道一定程度壅塞,是提升燃烧室压力水平的重要原因,但该处的燃烧不能够稳定,引起燃烧室内压力的振荡,而导致该处不稳定燃烧的2个主要因素为变化的氧含量和较高的流速。 | 张弯洲 乐嘉陵 杨顺华 程文明 邓维鑫 | 2016 | 实验流体力学2016，30，3： | 5 |
| 14 | 甲烷预冷膨胀循环空气涡轮火箭发动机性能分析显示文摘为研究以甲烷燃料为冷却剂的膨胀循环空气涡轮火箭发动机可行性及性能,采用部件法建立了甲烷预冷膨胀循环空气涡轮火箭(Air-turborocket,ATR)发动机性能评估模型,研究了压气机压比和冷却剂当量比等参数在不同飞行状态下对发动机性能的影响,分析了不同来流工况下发动机正常工作对各部件的性能需求。计算结果表明,通过大于1.0倍当量比甲烷预冷作用,甲烷预冷膨胀循环ATR发动机能在压气机压比低于2.0条件下实现Ma0~4.0速域连续工作,但由于甲烷焓值较低,限制了压气机压比的提升,因此甲烷较低的单位功是限制发动机性能改进的主要因素;甲烷预冷膨胀循环ATR发动机的涡轮功率只有在较高落压比和甲烷压力条件下才能平衡压气机功率需求;冷却循环系统与空气的热力循环匹配问题是各部件协同工作的关键,通过适当选取发动机各部件控制参数,能在Ma0~4.0速域内获得1250~2114s的比冲、70~110s的单位推力和50%的总效率。 | 罗佳茂 杨顺华 张建强 李季 向周正 张弯洲 | 2021 | 推进技术2021，42，9： | 4 |
| 15 | 马赫数4下氢气自燃辅助乙烯点火实验研究显示文摘为了研究氢气自燃辅助乙烯点火的具体点火参数和点火性能,在直连式脉冲燃烧风洞设备上进行了模拟飞行马赫数4条件下的超燃发动机乙烯点火试验,试验来流的总温935K,总压0.8MPa.隔离段入口马赫数2.1。试验利用不同质量流量的引导氢气自燃辅助点火,成功实现了乙烯燃料的点火和稳定燃烧。通过流场显示和壁面压力测量发现:(1)能够成功点火的引导氢气流量范围为0.43~12.61g/s,相当于当量比0.005~0.142;(2)0.43g/s流量氢气注入燃烧室后10ms以内被点燃,乙烯燃料注入后经过了约20ms才被点燃,点火的主要位置为凹槽内;(3)6.68g/s的氢气注入燃烧室后20ms才被点燃,乙烯燃料注入后约8ms即被点燃,点火的主要位置为凹槽下游和凹槽出口位置;(4)点火试验中火焰能够在凹槽内和剪切层内向上游逆传;(5)凹槽下游和下壁面的燃烧,是促进凹槽内燃烧、提升燃烧室压力和引起燃烧室压力震荡的主要原因。 | 张弯洲 乐嘉陵 杨顺华 程文明 邓维鑫 | 2013 | 推进技术2013，34，12： | 4 |
| 16 | CaMoO_4∶Dy黄绿色荧光粉的微波合成及掺杂PO_4^(3-)的荧光增强效应显示文摘采用微波辐射法合成了一系列的Ca_(1-x)MoO_4∶x Dy^(^(3+))(0 | 翟永清 韩英 张弯 殷艳杰 赵鑫 王莉莉 | 2016 | 发光学报2016，37，7： | 4 |
| 17 | 预冷型组合循环发动机技术显示文摘预冷型组合循环发动机具有工作速域宽、比冲高和推重比大等优点,在未来空天领域有广阔的应用前景。本文首先回顾了LACE、SABRE和ATREX等主要预冷型组合循环发动机的工作原理、技术特点和研究情况,对各型发动机热力循环中面临的难点问题进行了分析。其次,针对发动机预冷器、压气机、涡轮和燃烧室等关键部件,建立了热力循环计算模型,研究了预冷和燃烧对冷却剂的流量需求问题、预冷器与压气机性能参数匹配问题和压气机与涡轮共同工作问题等。结果显示,1.0~2.0倍当量比的氢在马赫数0~4.5速域内能将空气冷却51~476 K,而相同流量的甲烷在马赫数0~4.0速域内仅能将空气冷却24~182 K;熵函数用于表征预冷器和压气机在热势差效应和功热转换过程中的能量损失总和,根据发动机性能需求,在熵函数图上可设计不同的当量比-压比(φ-π_(c))协同工作线;涡轮总功率是影响预冷发动机压气机压比的主要原因,与传统涡轮相比,驱动涡轮的工质(冷却剂)流量小,要求涡轮单位功率高,给涡轮设计带来挑战。最后结合评估结果对预冷型组合循环发动机的未来发展提出了一些建议。 | 罗佳茂 杨顺华 母忠强 张弯洲 游进 | 2022 | 空气动力学学报2022，40，1： | 4 |
| 18 | 废浆对预拌混凝土性能的影响显示文摘合理利用混凝土搅拌站废浆可以大量减少环境污染,节约资源。检测搅拌站水池沉淀物废料(烘干物)化学成分,探讨不同掺量的烘干沉淀废料对胶砂强度、活性指数、抗压强度及工作性能的影响。结果表明:污水池沉淀物的烘干物活性指数不高,将其作为混凝土生产中的掺合料会对试件各龄期的抗压、抗折强度有较大不利影响;综合考虑混凝土工作性能和力学性能,废浆沉淀物(烘干物)适用于中低等级的混凝土生产,掺量不能高于12%。 | 张广勇 张弯 王丽丽 李强 | 2019 | 建筑技术2019，50，8： | 4 |
| 19 | 纳米SnO_2的水热法合成及光催化性能研究显示文摘以SnCl2·2H2O为原料、酒石酸为络合剂,采用水热法制备了SnO2纳米颗粒,通过X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM),紫外-可见(UV-Vis)光谱及荧光光谱(PL)等对样品的物相结构、微观形貌、光吸收性能等进行分析表征,以酸性红B模拟染料废水,考察了其光催化性能。结果表明:不同水热温度下所合成的样品均为四方晶系SnO2,空间群为P42/mnm,晶胞参数a=b=0.4738 nm,c=0.3187 nm;160℃下所得样品具有优异的光催化性能,颗粒基本呈球形,尺寸约为13~23 nm。当催化剂用量为20 mg/50 m L,紫外光为光源,反应时间为50 min时,酸性红B的降解率可达97.1%,且降解反应属于一级反应动力学机理。 | 翟永清 赵倩 殷艳杰 张弯 曹丽丽 赵佳佳 | 2015 | 人工晶体学报2015，44，8： | 4 |
| 20 | 宣白承气汤“肺肠同治”慢性阻塞性肺疾病的作用机制显示文摘目的利用网络药理学和模拟分子对接技术探究宣白承气汤“肺肠同治”理论治疗慢性阻塞性肺疾病(chronic obstructive pulmonary disease,COPD)的相关作用机制。方法运用中药系统药理学分析平台(TCMSP)检索并下载宣白承气汤的有效成分及对应靶点,通过Genecards等5个数据库检索并下载COPD的靶点,利用Venn在线软件获取药物与疾病的共同靶点,并使用Cytoscape 3.7.2软件构建“有效成分-交集靶点-疾病”网络图。使用String数据库获取并导出蛋白互作(PPI)网络,使用Cytoscape中的CytoNCA插件对COPD靶点进行打分,得到分数较高的网络核心靶蛋白,并与宣白承气汤潜在有效成分进行分子对接,利用David数据库及R包对有效作用靶点进行GO富集功能分析以及KEGG通路富集分析。结果筛选后得到宣白承气汤有效成分共计45个,有效作用靶点共计88个。通过Venn图获得80个药物-疾病共同靶点,PPI网络等综合分析发现MYC、AR、JUN、ESR1、PGR、TP53等可能是宣白承气汤治疗COPD的关键靶点。结论宣白承气汤以“肺肠同治”为核心理论,通过多成分-多靶点-多途径发挥治疗COPD的作用;本文结果为深入研究活性成分及相关作用机制奠定了基础,为实验及临床用药提供了新思路。 | 孙宇洁 常永龙 郭锦晨 吴凡 张弯 施卫兵 | 2022 | 西南医科大学学报2022，45，5： | 4 |
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