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| 1 | 低层冷弯薄壁型钢结构住宅体系显示文摘详细介绍了冷弯薄壁型钢结构住宅体系的组成、材料、基本构件形式、一般构造、楼盖构造、墙体构造、屋盖构造、肾固件连接要求,以及该结构体系的保温隔热、隔声、防火与防护、防潮、管道与电线安装等具体构造措施;同时还根据冷弯薄壁型钢结构住宅体系的组成和构造,归纳和评述了该结构体系所具有的节能、节地、节材、环保,有利于住宅产业化,并具有结构自重轻、施工周期短、综合效益好等一系列特点。冷弯薄壁型钢结构住宅结构体系适合中国国情,符合中国土地资源政策、环保政策和可持续发展战略,在中国具有广阔的应用前景。 | 周绪红 石宇 周天华 刘永健 周期石 狄谨 卢林枫 | 2005 | 建筑科学与工程学报2005，22，2： | 130 |
| 2 | 波纹钢腹板组合箱梁的抗剪受力性能显示文摘以某跨径为40 m的波纹钢腹板预应力组合梁桥为原型,根据相似理论设计制作了缩尺模型试验梁。通过测试模型梁在静力荷载作用下的挠度和应变,研究了该桥型的抗剪受力性能。采用有限元方法研究了波纹钢腹板的整体尺寸、波纹板厚度、波折角度、波纹板高度和平板宽度等对波纹钢腹板构件非线性剪切屈曲性能的影响。另外,对Hamilton所做的波纹钢腹板剪切屈曲试验结果进行了回归分析,给出了波纹钢腹板局部屈曲强度的半经验半理论计算公式。结果表明:混凝土顶板和底板承担了大部分弯矩,波纹钢腹板主要承担剪力,且剪力沿波纹板高度方向均匀分布。 | 周绪红 孔祥福 侯健 程德林 狄谨 | 2007 | 中国公路学报2007，20，2： | 69 |
| 3 | 钢框架-钢筋混凝土核心筒体系竖向变形差异的计算显示文摘本文研究了钢框架-钢筋混凝土核心简体系在重力荷载下,框架柱与混凝土简体的竖向变形差异问题,在分析中考 虑了混凝土的收缩和徐变以及建筑物室内外温差的影响。采用在整体结构计算模型上分层施加竖向荷载的叠加方法,利 用有限元程序SAP2000进行计算。分析表明,在仅考虑重力荷载和筒体混凝土的收缩和徐变时,高度在150m以上的钢框 架.钢筋混凝土核心简体系平均每3个楼层需要找平2mm以上。此外,混凝土的收缩和徐变以及建筑物室内外温差对框 架柱的轴力有相当大的影响,三者影响的总和占重力荷载作用下钢柱轴力的3%-20%之间。连系梁与框架柱刚接或铰 接,对柱筒竖向变形差异的影响较小,但是对节点的内力影响较大。采用钢管混凝土柱将大大减小柱筒之间的竖向变形差 异。 | 周绪红 黄湘湘 王毅红 狄谨 刘永健 | 2005 | 建筑结构学报2005，26，2： | 53 |
| 4 | 冷弯薄壁型钢结构住宅组合墙体受剪性能研究显示文摘本文采用有限单元法对冷弯薄壁型钢住宅组合墙体的受剪性能进行了分析。在建立有限元模型时,采用了塑性壳单元,考虑了材料非线性和几何非线性影响,自攻螺钉连接采用耦合模型。通过对已有的单面石膏板、单面定向刨花板(OSB板)、一面石膏板另一面定向刨花板(OSB板)三类组合墙体受剪试验结果的分析,验证了本文有限元方法的正确性。采用有限元方法分析了不同墙面板材料、不同钢种、不同墙架柱间距、不同墙体高度、不同螺钉间距等参数对组合墙体承载力的影响,参数分析表明:组合墙体的墙面板材料特性对组合墙体的受剪承载力影响较大,钢材强度对组合墙体的受剪承载力影响较小;随着墙架柱间距缩小、墙体高度减小、边缘自攻螺钉间距加密,组合墙体的受剪承载力明显增加。 | 周绪红 石宇 周天华 狄谨 | 2006 | 建筑结构学报2006，27，3： | 56 |
| 5 | 斜拉桥成桥索力优化方法研究综述显示文摘为了深化对斜拉桥成桥索力优化问题的认识,系统回顾斜拉桥成桥索力优化方法的研究进展与代表性研究成果;在将斜拉桥成桥索力优化方法分为指定结构状态的优化方法、弯曲能量(弯矩)最小法、数学优化方法、影响矩阵法、分步优化方法的基础上,根据斜拉桥合理成桥状态的确定原则阐述各类方法的求解思路与优化过程,并总结各类方法的特点、适用范围以及局限性;探讨斜拉桥成桥索力优化领域的未来发展趋势。研究结果表明:指定结构状态的优化方法其优化目标明确,力学概念清晰,计算方便,但无法兼顾主梁和桥塔的受力和变形,很难获得全局合理的结果,目前仅用于初定斜拉桥成桥状态;弯曲能量最小法的目标函数综合考虑了主梁和桥塔的受力与变形,体现了索力优化的本质特征,能够获得较为合理的优化结果,但在不添加任何约束条件时所得结果仍需进行后续调整,目前也多用于初定斜拉桥成桥状态;数学优化方法可根据不同类型斜拉桥的结构特点选择目标函数、约束条件与优化算法,所得结果也可兼顾斜拉桥各个构件的受力和变形,适用性较强,智能优化算法因其较好的全局收敛性、通用性和便于并行处理等特点,使得其在斜拉桥成桥索力优化乃至结构优化设计领域中的应用越来越广泛;影响矩阵是建立索力与目标函数关系的纽带,是一种综合的索力优化工具,但它需要在明确优化目标与约束条件的前提下求解;分步优化方法融合了多种优化方法的优势,可根据不同类型斜拉桥的受力和变形要求,分步骤选择不同方法全面优化斜拉桥的成桥索力;为适应斜拉桥大跨径化、主梁纤细化以及结构体系多样化的发展趋势,探索针对性或普适性更强的成桥索力优化方法、斜拉桥成桥状态与施工状态耦合优化、将更多优秀的智能优化算法应用于斜拉桥索力优化以及将数学优化算法与有限元程序进行嵌入式融合等问题均是该领域未来的发展方向。 | 戴杰 秦凤江 狄谨 陈永瑞 | 2019 | 中国公路学报2019，32，5： | 57 |
| 6 | 钢箱梁斜拉桥索塔锚固区的受力性能显示文摘以青岛海湾大桥红岛通航孔斜拉桥为背景,介绍了耳板式索塔锚固区的构造特点;应用弹性力学解析方法求出了销铰的接触应力;采用有限元方法对索塔锚固区在最不利荷载组合作用下的受力性能进行了研究,并考虑了几何非线性和材料非线性对钢锚箱进行了极限承载力分析。结果表明:最不利荷载组合作用下耳板锚孔处的最大Von Mises应力为203 MPa;索塔钢锚箱的极限承载力约为设计荷载的5.02倍,具有足够的安全储备。 | 狄谨 周绪红 游金兰 张茜 | 2007 | 中国公路学报2007，20，4： | 43 |
| 7 | 钢锚箱栓钉剪力连接件群钉效应及抗剪承载力计算方法显示文摘为了深入研究钢锚箱栓钉群钉剪力连接件的受力特性,对其群钉效应及主要影响因素进行了有限元分析,进而考虑由群钉效应所引起的单钉平均抗剪承载力降低现象,给出了计入承载力折减系数的群钉连接件抗剪承载力计算公式。研究结果表明:群钉效应将导致栓钉连接件单钉平均抗剪承载力和抗剪刚度显著降低及栓钉传力不均匀现象,同时也将造成栓钉轴向应力的变化,但对栓钉剪应力和弯曲应力水平及其分布形式无明显影响;随着栓钉层数的增加,栓钉单钉平均抗剪承载力及抗剪刚度逐渐减小;当栓钉层间距由2.3倍栓钉直径增加至13.6倍栓钉直径时,栓钉单钉平均抗剪承载力先增大后减小,单钉平均抗剪刚度逐渐降低;当连接件的破坏形态为栓钉的弯剪破坏时,混凝土强度等级的提高对群钉连接件抗剪承载力影响较小,但可提高其抗剪刚度;提出的栓钉群钉连接件抗剪承载力计算公式可为钢锚箱栓钉群的合理布置提供理论依据。 | 周绪红 逯文茹 狄谨 秦凤江 赵敏 | 2014 | 中国公路学报2014，27，12： | 42 |
| 8 | 大跨径自锚式悬索桥受力分析显示文摘介绍主跨跨径为328m的自锚式悬索桥的结构形式和施工方法,并阐述其分析理论。针对主缆索的几何非线性,采用较为精确的分段悬链线法计算其空缆线形、成桥线形及无应力索长。然后,通过不同矢跨比和吊杆间距的比较以及预拱度的设置对自锚式悬索桥的受力特性进行了研究。根据恒载、移动荷载、制动力、支座沉降、风荷载和温度变化组合的7种工况,建立合理的力学模型对大桥进行仿真分析,采用有限位移法计算施工时的鞍座预偏量,主梁预拱度及营运阶段的应力、挠度和侧移。 | 周绪红 武隽 狄谨 | 2006 | 土木工程学报2006，39，2： | 38 |
| 9 | 波形钢腹板组合箱梁自振特性与试验研究显示文摘为了精确计算波形钢腹板组合箱梁的振动频率,根据能量变分原理,推导了振动频率公式,得到了考虑剪切变形及剪力滞效应的各阶自振频率的解析解。对一试验波形钢腹板组合箱梁进行了动力测试,得到了实际自振频率,并与简单梁理论、本文理论公式与三维有限元模型的计算频率进行对比。结果表明:剪力滞效应及剪切变形对波形钢腹板组合箱梁的振动频率影响较大,考虑剪力滞及剪切变形影响后的波形钢腹板组合箱梁的振动频率有所降低,且降低程度随着计算频率阶次的增加而迅速增加,因而在波形钢腹板组合箱梁振动频率的计算中须计其影响。 | 张永健 黄平明 狄谨 周绪红 | 2008 | 交通运输工程学报2008，8，5： | 37 |
| 10 | 自锚式悬索桥主缆线形计算方法显示文摘以长沙市三汊矶湘江大桥为工程背景,对自锚式悬索桥的主缆线形及无应力长度的计算方法进行了研究,推导出两种基于不同假定下的主缆线形及无应力索长的计算方法:假定主缆自重沿跨径均布的抛物线法和假定主缆自重沿弧长均布的分段悬链线法。结果发现:抛物线法比较简单,但计算结果比较粗略;分段悬链线法考虑因素比较全面,计算相对复杂,但结果比较精确;对于空缆线形竖向坐标值两种方法的误差为0 739%,无应力索长计算两种方法的误差仅为0 31%。结果表明:抛物线法和分段悬链线法均可应用于自锚式悬索桥的主缆线形计算。 | 狄谨 武隽 | 2004 | 交通运输工程学报2004，4，3： | 29 |
| 11 | 钢箱梁斜拉桥索梁锚固区极限承载力分析显示文摘为了掌握索梁锚固区在索力作用下的应力分布和极限承载力,以青岛海湾大桥红岛通航孔斜拉桥为工程背景,应用等效板厚法近似模拟钢锚箱承压板与锚垫板之间的接触非线性问题;采用板壳单元和梁单元建立了索梁锚固结构的有限元模型,对索梁锚固区在最不利荷载组合作用下的受力性能进行了研究;并考虑几何非线性和材料非线性对锚固区及钢箱主梁进行极限承载力分析。结果表明:在最不利荷载组合作用下钢锚箱与主梁腹板的连接区域应力集中,超过了材料的屈服强度;索梁锚固区的极限承载力为设计荷载的3.07倍,有一定的安全储备。在上述分析的基础上,提出了改善索梁锚固区受力性能的构造措施。 | 周绪红 吕忠达 狄谨 范洪军 | 2007 | 长安大学学报(自然科学版)2007，27，3： | 28 |
| 12 | 波纹钢腹板预应力混凝土组合箱梁抗扭性能显示文摘根据乌氏第二理论对波纹钢腹板预应力混凝土箱梁的扭转性能进行了研究,分析了箱梁截面在偏心荷载作用下的约束扭转和畸变特性,建立了空间有限元模型,并对理论分析进行了验证。分析结果表明:在偏心荷载作用下,由约束扭转产生的翘曲正应力为弯曲应力的5.9%,跨中截面钢腹板剪应力为弯曲剪应力的14.8%,由畸变引起的翘曲正应力为弯曲正应力的29%;针对跨径较小的简支梁,畸变产生的翘曲正应力约为约束扭转产生的翘曲正应力的5倍;偏载引起的效应在整体效应中所占的比重较大,在计算过程中不可忽略。 | 狄谨 周绪红 游金兰 孔祥福 | 2009 | 长安大学学报(自然科学版)2009，29，3： | 28 |
| 13 | 钢框架—钢筋混凝土核心筒体系竖向变形差异补偿对结构性能的影响显示文摘经过多种补偿方案的比较,提出钢框架-钢筋混凝土核心筒体系竖向变形差异的楼层组优化补偿方案,并研究竖向变形差异补偿对结构的内力和变形的影响。利用有限元程序SAP2000进行结构分析,在分析中分层施加竖向荷载,考虑混凝土收缩和徐变的影响。分析表明,钢框架-钢筋混凝土核心筒体系竖向变形差异楼层组优化补偿方案,既能保证补偿的精度,又经过优化使施工更为方便,是一种比较合理的补偿方案。采用楼层组优化补偿方案可以使楼层的最大累积变形差异明显减小,保证水平构件的水平度。在补偿结构中,只有位于平面四角处的连系梁内力减小较多,其他梁或柱的内力变化很小。与原结构类似,在补偿结构中,钢框架柱之间的竖向变形差异远远小于柱-筒之间的竖向变形差异。 | 周绪红 黄湘湘 王毅红 狄谨 刘永健 | 2006 | 土木工程学报2006，39，4： | 26 |
| 14 | 曲线PC箱梁桥隔震体系的非线性分析显示文摘为了改善曲线PC箱梁桥的抗震性能,基于空间有限元法,采用非线性弹簧单元模拟铅芯橡胶支座,考虑了减隔震支座的非线性特性,以一座三跨曲线PC连续箱梁桥为例,分别对设置板式橡胶支座及铅芯橡胶支座的结构体系进行了非线性动力时程地震响应分析,并研究了铅芯橡胶支座在曲线梁桥中的减隔震效果。分析结果表明:铅芯橡胶支座具有很好的减隔震效果,能显著降低下部结构的地震响应值;多维地震荷载作用下,曲线箱梁桥的受力更为不利。 | 周绪红 戴鹏 狄谨 | 2008 | 中国公路学报2008，21，1： | 25 |
| 15 | 钢箱梁斜拉桥正交异性桥面板的受力性能显示文摘以青岛海湾大桥红岛航道桥为工程背景,对钢箱梁斜拉桥桥面板进行受力性能分析。将桥面板分为3个基本受力体系:桥面板作为主梁截面的一部分承受车辆运营荷载(第一基本体系);由桥面板和纵横向加劲肋组成桥面结构,承受桥面车轮荷载(第二基本体系);支承在纵横加劲肋上的钢桥面板直接承受车轮局部荷载(第三基本体系)。建立空间杆系模型和空间板壳模型对桥面板进行有限元分析,得到各体系下结构的受力特性,针对3个体系下桥面板正应力进行叠加。结果表明:钢箱梁顶板的最大压应力为87.7 MPa,满足规范要求;运用应力叠加进行钢桥面板计算是一种近似的方法,计算得出的结果一般偏于保守,但其精度可以满足设计要求。 | 孔祥福 周绪红 狄谨 程德林 吕耀秀 | 2007 | 长安大学学报(自然科学版)2007，27，3： | 24 |
| 16 | 波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁试验显示文摘介绍了波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁的发展与应用概况,为研究该类结构的受力性能,根据依托工程设计制作了缩尺比例为1∶4的模型试验梁,按分级加载的方式进行了静力荷载试验,对波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁的弯曲、剪切及扭转性能进行了试验研究,得到了各级荷载作用下的箱梁挠度,混凝土顶底板、波形钢腹板、横隔板的应变,支座反力以及开裂荷载与破坏荷载。试验结果表明:波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁的受力性能与普通预应力混凝土箱梁相比有其自身的特点;在试验荷载作用下,其弯矩由混凝土顶底板承担,绝大部分剪力由波形钢腹板承担;在4点对称荷载作用下,箱梁跨中截面顶板存在负剪力滞现象;在弹性范围内,混凝土顶底板纵向应变呈线性变化,符合梁理论的平截面假定;箱梁受弯过程可分为3个阶段,弹性工作阶段、带裂缝工作阶段和屈服破坏阶段;布置中横隔板能有效地提高箱梁的抗扭刚度。 | 狄谨 周绪红 孔祥福 程德林 张茜 | 2009 | 长安大学学报(自然科学版)2009，29，5： | 24 |
| 17 | 无背索斜塔钢混凝土结合梁斜拉桥施工控制仿真显示文摘介绍了无背索斜塔钢混凝土结合梁斜拉桥的结构形式及施工方案。为保证施工过程中结构的安全以及成桥后的线形要求,针对其结构特点和施工方法,考虑了温度、收缩徐变以及各种施工荷载,进行了施工过程的仿真计算。给出了施工控制所需要的各种指标,如临时墩的立模标高、成桥阶段主梁和索塔的应力和位移以及斜拉索的索力。仿真分析结果表明,钢箱梁及混凝土在施工过程中和运营阶段的应力均能满足规范要求。 | 狄谨 黄庆 | 2004 | 长安大学学报(自然科学版)2004，24，3： | 24 |
| 18 | 单箱多室波形钢腹板组合箱梁的腹板剪应力分析显示文摘为研究单箱多室波形钢腹板组合箱梁的腹板受力特性,建立了单箱双室和单箱三室波形钢腹板组合梁的有限元模型,并与模型试验结果进行了对比验证。通过有限元分析得到了不同类型的横向对称和偏心荷载作用下各波形钢腹板剪应变的结果,并对单箱多室波形钢腹板组合箱梁各腹板剪应力分布的不均匀现象的特点和原因进行研究。结果表明:集中荷载和均布线荷载的横向作用位置不同时,单箱多室波形钢腹板组合箱梁各腹板的剪应力差异显著,对称荷载作用下的单个腹板实际剪应力与横截面所有腹板平均剪应力的比值可达2.0以上,偏心荷载作用下则超过4.5,设计计算时须考虑各腹板剪应力的不均匀分布;均布面荷载作用下各腹板的剪应力可近似按均匀分布计算。根据腹板剪应力特点,提出单箱多室波形钢腹板组合箱梁的钢腹板剪应力计算应包括弯曲剪应力、扭转剪应力以及局部畸变产生的剪应力。 | 乔朋 狄谨 秦凤江 | 2017 | 工程力学2017，34，7： | 22 |
| 19 | 钢桥面板顶板与纵肋连接焊根位置疲劳损伤特征显示文摘针对闭口肋正交异性钢桥面板顶板焊根处疲劳裂纹处于纵肋内部,不易发现与危害大等问题,根据所处位置的不同,将顶板焊根疲劳细节分为横隔板节间内(RD细节)和跨横隔板截面(RDF细节)2种类型,采用有限元方法分析了2种细节的应力影响面,考虑了轮迹横向概率分布、多轴轮载作用以及铺装与桥面板相互作用等影响,研究了2种细节的疲劳损伤特征。分析结果表明:当轮载作用于目标细节正上方时为最不利状态,纵桥向轮载中心移至目标细节前后0.6m范围内应力较大,横桥向2种细节的轮载影响均在1.0m范围内;考虑轮迹横向分布影响,简化计算时,RD、RDF细节的等效应力幅横向折减系数可以分别取0.92、0.96;在双、三联轴作用下,RD细节的损伤度分别是单轴荷载的2.10、3.21倍,若近似采用单轴叠加,所得损伤度可能偏于不安全,建议寿命评估时考虑车辆类型影响;计入铺装与桥面板相互作用后,细节处应力幅明显降低,顶板厚度为12mm的铺装模型焊根处应力幅几乎与16mm厚的钢桥面板相当,且降低程度随铺装弹性模量的增大而增大;对于45°扩散角简化铺装扩散模型,当顶板厚度不小于16mm时,其应力幅小于同时考虑铺装扩散作用与铺装刚度贡献的实体模型,且差值随顶板厚度的增加而增大,简化时需要考虑其适用范围,否则会偏于不安全;当顶板厚度为18mm且考虑铺装作用时,2种细节疲劳寿命满足设计使用寿命要求,RDF细节疲劳寿命约为RD细节的67%,较为不利。 | 周绪红 朋茜 秦凤江 狄谨 | 2018 | 交通运输工程学报2018，18，1： | 22 |
| 20 | 大跨径预应力混凝土斜拉桥主梁节段模型的研究显示文摘梁是斜拉桥的关键部位,在轴力、弯矩、剪力和扭矩作用下其受力非常复杂,一般的平面及空间杆系分析很难反映其实际的应力分布。描述分离式双主肋断面主梁斜拉桥的受力特点以及1∶3的主梁节段模型设计和试验方案。在试验研究和空间有限元分析的基础上,给出了在预应力、索力及桥面荷载作用下主梁混凝土的应力分布试验测试值和有限元分析值,得到了主梁节段模型的开裂荷载和极限荷载,并研究了主梁在预应力作用下混凝土桥面板上缘应力的分布及传递角度。本文的研究成果与美国规范相比较偏于安全,可作为该类主梁截面有效分布宽度的计算依据。 | 周绪红 狄谨 戴公连 | 2005 | 土木工程学报2005，38，3： | 20 |
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