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| 1 | 油气采集储运中的腐蚀现状及典型案例显示文摘对油气采集储运过程中腐蚀后果、腐蚀类型、研究趋势、最新研究结果和安全评价方法进行了回顾与分析。油气田的主要腐蚀类型包括 :H2 S腐蚀、高温 /高压CO2 腐蚀、多相流冲刷腐蚀和土壤腐蚀等。研究发现CO2 腐蚀的蜂窝状和烧瓶型腐蚀形状。从腐蚀产物膜力学性能入手研究CO2 腐蚀机理是一个新的有希望的方向。我国油气储运系统腐蚀现状是 ,在役管线 >2× 10 4km ,大部分进入事故多发期 ,需要进行安全评价。已建立了较为系统的剩余强度评价和剩余寿命预测方法 ,开发了安全评价软件 ,已评价了十几条长输管线 。 | 路民旭 白真权 赵新伟 赵国仙 罗金恒 陈长风 | 2002 | 腐蚀与防护2002，23，3： | 138 |
| 2 | N80油套管钢CO_2腐蚀产物膜特征显示文摘在模拟的油田高温高压现场环境下研究了普通 N80级油套管钢和含 4%-5%Cr的 N80油套管钢 CO2腐蚀产物膜结构和离子选择性特征.结果表明、普通 N80油套管钢形成的 FeCO3腐蚀产物膜具有阴离子选择透过性、这种特征对基体保护性较差.丘容易诱发点蚀:含 4%-5%Cr的 N80油套管钢形成的 Cr(OH)3非晶态腐蚀产物膜具有阳离子选择透过性,它不仅可以显著降低腐蚀速率.而且可以抑制点蚀的发生。 | 陈长风 路民旭 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 | 2002 | 金属学报2002，38，4： | 77 |
| 3 | 含Cr油套管钢CO_2腐蚀产物膜特征显示文摘在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,利用XRD、EDS、XPS和SEM研究了含Cr的N80钢腐蚀产物膜的特征 .结果表明 ,本试验条件下Cr在腐蚀产物膜中富积 ,形成非晶态物质Cr(OH) 3 ,使得腐蚀产物膜具有阳离子选择性 ,阳极反应受到抑制 ,腐蚀速率降低 . | 陈长风 赵国仙 严密林 白真权 路民旭 杨延清 | 2002 | 中国腐蚀与防护学报2002，22，6： | 61 |
| 4 | 温度、Cl^-浓度、Cr元素对N80钢CO_2腐蚀电极过程的影响显示文摘利用电化学阻抗技术研究了温度、 Cl-浓度、 Cr元素对N80钢CO2腐蚀电极过程的影响.结果表明,随着温度的升高,CO2腐蚀的阴极、阳极电极反应速率会明显增大,与此同时,温度的升高又容易使腐蚀产物膜在试样表面形成,对基体金属起到一定的保护作用.增加介质中的Cl-浓度,会使阳极溶解速率先增加,后减小;阴极还原速率则缓慢减小;同时, Cl-还会破坏腐蚀产物膜在试样表面的覆盖. N80钢加入Cr元素以后, CO2腐蚀阴极、阳极反应速率降低,材料具有一定的抗CO2腐蚀能力. | 陈长风 路民旭 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 | 2003 | 金属学报2003，39，8： | 74 |
| 5 | 温度对二氧化碳腐蚀产物膜形貌特征的影响显示文摘在高温高压静态釜中对 3种油、套管钢材N80、P110和J5 5进行了CO2 腐蚀模拟试验。用扫描电子显微镜 (SEM )对比分析了腐蚀产物膜的厚度和表面平均晶粒大小随着温度改变的规律。结果显示 ,3种材料所得到的腐蚀产物膜的纵向形貌为双层结构 ;其膜厚随着温度变化的最大值均在 12 0℃处 ,N 80和J5 5两种钢的最小值在 160℃处 ,而P110钢则在 180℃处。 3种材料成膜晶粒的尺度随着温度的变化都出现了一个峰值和一个低谷 ,峰值都在 12 0℃ ,低谷所对应的温度却不相同。N80和J5 5两种钢在 160℃ ,而P110则在 180℃处。虽然 3种材料腐蚀产物膜的峰值或低谷存在明显差异 。 | 林冠发 白真权 赵新伟 郑茂盛 路民旭 | 2004 | 石油学报2004，25，3： | 52 |
| 6 | 油气田中CO_2腐蚀的预测模型显示文摘综述了油气田中CO2 腐蚀速率的预测模型.关于CO2 腐蚀速率的预测模型主要包括经验模型(Empiricalmodels) ,半经验模型(Semi-empiricalmodels)和机理模型(Mechanisticmodels)三类.经验模型是根据实验室和油气田现场腐蚀数据建立的预测模型,这类模型比较简洁,与现场的试验数据吻合较好.半经验模型先根据腐蚀过程中的化学、电化学过程和介质的传输过程建立腐蚀速率相关的动力学模型,然后利用实验室数据以及现场数据确定各因素的影响因子.机理模型主要是应用腐蚀热力学、动力学以及物质扩散动力学,基于CO2 腐蚀机理建立腐蚀速率的预测模型.由于CO2 腐蚀的影响因素很多,腐蚀机理异常复杂,要建立准确、普适的预测模型较为困难.目前这三类预测模型均存在一定的不完善性。 | 张国安 陈长风 路民旭 吴荫顺 | 2005 | 中国腐蚀与防护学报2005，25，2： | 47 |
| 7 | CO_2腐蚀产物膜的微观形貌和结构特征显示文摘研究了碳钢、低Cr钢在不同条件下形成CO2腐蚀产物膜的微观形貌、成分和结构特征.结果表明,N80(碳钢)、1Cr-L80形成的腐蚀产物膜主要由FeCO3晶体堆垛而成,而3Cr-L80、5Cr-L80的表层则形成大面积的含Cr化合物,主要为Cr(OH)3和Cr2O3.这些Cr的化合物脱水后比较疏松,容易形成龟裂,在静态条件下,碳钢和含Cr钢的腐蚀产物膜均具有分层结构,碳钢外层与内层腐蚀产物膜的成分变化不大,主要为Fe、Ca碳酸复盐.含Cr钢的内层腐蚀产物膜中出现Cr元素的富集,外层主要为Fe、Ca碳酸复盐.随着Cr含量的增加,材料的腐蚀产物膜向非晶态转变.在静态条件下,低Cr钢比碳钢的腐蚀速率稍大;在动态(1.5m/s)条件下,含Cr钢的腐蚀速率明显低于碳钢,而且腐蚀速率随着Cr含量的增加而下降. | 张国安 路民旭 吴荫顺 | 2005 | 材料研究学报2005，19，5： | 43 |
| 8 | 低铬X65管线钢CO2腐蚀产物膜的特征及形成机制显示文摘利用高温高压CO_2腐蚀模拟实验以及ESEM,EDS,XPS和SEM等分析技术,研究了4种不同含Cr量的X65管线钢的腐蚀速率、腐蚀形态和腐蚀产物膜结构特征.结果表明:含Cr量高的钢平均腐蚀速率小,无Cr和含1%Cr的钢的腐蚀形态为局部腐蚀,含3%和5%Cr的钢的腐蚀形态为全面腐蚀.在高温高压CO_2腐蚀环境中,含Cr钢的腐蚀产物膜为FeCO_3和Cr(OH)_3竞争沉积形成的多层结构,其中1Cr-X65和3Cr-X65的腐蚀膜具有3层结构,5Cr-X65的腐蚀膜是双层结构.Cr在腐蚀产物膜层中出现局部富集,远高于基体中的Cr含量.高含Cr量使腐蚀产物膜中的Cr(OH)_3含量高,并提高了腐蚀膜的保护性能,从而引起腐蚀形态发生转变,腐蚀速率降低.FeCO_3和Cr(OH)_3共沉积层膜对低铬钢的抗CO_2腐蚀性能具有关键的影响. | 孙建波 柳伟 常炜 张忠铧 李忠涛 于湉 路民旭 | 2009 | 金属学报2009，45，1： | 49 |
| 9 | 油气田CO_2/H_2S共存条件下的腐蚀研究进展与选材原则显示文摘综述了CO2/H2S共存条件下的腐蚀机理、其影响因素和国内外CO2/H2S腐蚀的研究现状与趋势,提出了CO2/H2S共存时的选材要求及原则,展望了对CO2/H2S腐蚀的研究重点和抗CO2/H2S腐蚀钢的研发方向. | 杨建炜 张雷 路民旭 | 2009 | 腐蚀科学与防护技术2009，21，4： | 44 |
| 10 | 管道交流腐蚀的新观点显示文摘随着电力、石油和交通事业的发展,埋地管道、高压输电线路和电气化铁路相遇的情况越来越多,由于管道高性能防腐蚀层的使用,使得管道上感应交流电流问题十分严重,由此引发的腐蚀安全问题也越发突出。然而,此前人们对于交流干扰的认识主要集中在故障状态下的安全问题,交流腐蚀的判定指标、测试方法和防护技术均未受到重视。近些年来国外学者对此进行了深入的研究,提出了新的观点,相关技术可供国内借鉴。 | 胡士信 路民旭 杜艳霞 窦宏强 张本革 闫明珍 郑安升 廖煜炤 | 2010 | 腐蚀与防护2010，31，6： | 44 |
| 11 | N80钢CO_2腐蚀电极过程交流阻抗分析显示文摘利用交流阻抗技术研究了N80钢在不同介质条件下CO2腐蚀交流阻抗图谱的特征.结果表明,N80油套管钢CO2腐蚀EIS曲线具有三个时间常数,其中低频感抗弧与试样表面活化溶解有关,低频容抗弧与试样表面腐蚀产物膜生成有关.随着试样表面腐蚀产物膜覆盖度增大,EIS曲线低频区感抗弧逐渐缩小,容抗弧逐渐扩大.进一步讨论了试样表面腐蚀产物膜成膜情况与电极反应过程的关系. | 陈长风 路民旭 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 | 2002 | 金属学报2002，38，7： | 41 |
| 12 | 用电化学阻抗谱(EIS)研究环氧树脂涂层的防腐蚀性能显示文摘测试了环氧树脂/钢体系在3.5%NaCl溶液中的电化学阻抗谱,并结合激光拉曼光谱测量和扫描电镜观察,系统地研究了有机涂层/金属体系性能与失效过程。重点在于涂层内部腐蚀性介质的传输以及涂层/金属界面发生的变化。结果表明:浸泡初期阻抗减小,中期阻抗增大,后期阻抗又减小,这与界面处生成的腐蚀产物膜有关。随着涂层在电解质溶液中浸泡时间的延长,涂层中Cl-浓度增加,破坏了界面处的腐蚀产物膜。 | 张颖怀 许立宁 路民旭 张璞 | 2007 | 腐蚀与防护2007，28，5： | 39 |
| 13 | 钢铁海洋大气腐蚀试验方法的研究进展显示文摘综述了海洋大气环境的特征,对大气腐蚀室内和户外试验方法进行了比较与分析;同时指出现有的钢铁海洋大气腐蚀研究方法的优缺点及海洋大气腐蚀模拟试验方法的发展方向. | 江旭 柳伟 路民旭 | 2007 | 腐蚀科学与防护技术2007，19，4： | 40 |
| 14 | X70管线钢冲击韧性实验研究显示文摘通过不同实验温度下的不同厚度、不同缺口取向含V型缺口试样夏比冲击实验和宏观断口分析,研究X70高韧性管线钢的冲击韧性的厚度、缺口取向和温度与分层裂纹耦合效应.结果表明:X70管线钢具有严重的各向异性现象,其在平行钢板表面方向和沿钢板厚度方向力学性能差异较大,分层裂纹差要是试样中材料固有的片状缺陷所致,有确定的方向性,同时与温度又有密切的关系,但分层裂纹的产生对X70管线钢的冲击韧性都是有益的.当裂纹扩展方向与厚度方向的相对方位改变时,分层裂纹效应亦将改变,实际的冲击韧性也改变,因此,应用单一试样厚度、单一缺口方向和单一的实验温度的表观冲击韧性数据进行管道结构的安全评定可靠性较差,必须考虑管道的温度。 | 杨政 郭万林 董蕙茹 路民旭 赵新伟 罗金衡 | 2003 | 金属学报2003，39，2： | 36 |
| 15 | N80油套管钢CO_2腐蚀产物膜的力学性能显示文摘N80油套管钢CO2腐蚀产物膜力学性能的测试结果表明,腐蚀产物膜的弹性模量与硬度从内层刮外层逐渐降低,弹性模量平均值为110 GPa.疏松的腐蚀产物膜内产生拉应力,应力大小随膜层的厚度增加而增加,腐蚀产物膜在试样表面稳定形成以后,内应力便趋于一个定值,大小约为46 MPa.外层府蚀产物膜的断裂应力、应变分别为55.6 MPa和5.06×10-4,小于内层膜断裂应力与应变(197.3-234.4 MPa和1.79×10-3-2.13×10-3).同样,内层膜与基体的粘附力要明显高于外层膜与内层膜。腐蚀产物膜内应力可以导致外层膜破裂. | 陈长风 路民旭 赵国仙 白真权 严密林 杨延清 | 2003 | 金属学报2003，39，2： | 36 |
| 16 | N80油管钢CO_2腐蚀点蚀行为显示文摘在模拟油田CO2 腐蚀环境下 ,利用XRD、EDS和SEM研究了N80钢点蚀坑的形成与发展 .结果表明 ,Cl-会在腐蚀产物膜与金属界面处富积成核 ,加速该区域的阳极溶解 ,促使点蚀坑的形核 ;点蚀坑内也有Cl-富积 ,在膜与基体界面处形成厚度为 3 μm的富积层 ,加速点蚀坑内基体的腐蚀 ,使得点蚀坑进一步发展 .同时 。 | 陈长风 路民旭 赵国仙 严密林 白真权 杨延清 | 2003 | 中国腐蚀与防护学报2003，23，1： | 38 |
| 17 | 石油天然气工业中CO_2腐蚀的研究进展显示文摘介绍了石油天然气工业中CO_2腐蚀方面的研究进展,其中包括CO_2的腐蚀机制、腐蚀速率计算公式、影响腐蚀的各种因素及腐蚀控制手段,重点介绍了影响腐蚀速率的各种因素。 | 赵国仙 严密林 路民旭 张玉芳 | 1998 | 腐蚀与防护1998，19，2： | 33 |
| 18 | 埋地管道交流腐蚀的研究进展显示文摘综述了埋地管道交流腐蚀的研究现状,包括人们对交流腐蚀的认识过程,交流腐蚀的特征和机理,交流腐蚀风险的评价方法以及交流腐蚀的缓解措施。最后提出了埋地管道交流腐蚀有待解决的问题。 | 董亮 路民旭 杜艳霞 姜子涛 | 2011 | 中国腐蚀与防护学报2011，31，3： | 32 |
| 19 | 交流电对Q235钢腐蚀电位的影响规律研究显示文摘利用室内模拟实验研究了交流电密度、电解质组分以及交流电频率对Q235钢腐蚀电位的影响规律.研究结果表明,交流电会使Q235钢腐蚀电位发生正向或负向偏移,偏移方向与Q235钢在不同电解质中阴、阳极极化速率有一定的相关性;偏移量随交流电密度增大而增大,随交流电频率增大而减小.结合金属界面双电层模型和腐蚀产物分析,对交流电引起Q235钢腐蚀电位偏移的机理进行了探讨. | 姜子涛 杜艳霞 董亮 路民旭 | 2011 | 金属学报2011，47，8： | 34 |
| 20 | 动态直流杂散电流干扰下埋地管道的腐蚀行为显示文摘根据实际中动态地铁杂散电流干扰的特点设计了室内模拟试验装置,研究了外界干扰电压、总试验时间、每周期干扰持续时间、稳定杂散电流密度相同时不同干扰频率对腐蚀速率的影响,得出动态直流杂散电流对管道的腐蚀行为影响规律。 | 张玉星 杜艳霞 路民旭 | 2013 | 腐蚀与防护2013，34，9： | 32 |
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