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| 1 | 长空气间隙放电特性研究综述显示文摘为获得长空气间隙在不同间隙距离、不同电压类型、不同电极结构下的放电规律,介绍了国内外长空气间隙放电特性研究的代表性成果,分析了棒-板和棒-棒间隙在不同间隙距离、不同冲击电压波前时间下的放电特性,给出了典型的放电特性曲线。对美国、日本和中国开展的输变电杆塔间隙试验结果进行了分析,介绍了线路和变电站相-地和导线相间空气间隙试验结果,对比了不同塔型结构条件和波形条件的影响。研究表明随间隙距离的增大,棒板间隙临界放电电压对应的波前时间逐渐增大;塔宽对杆塔间隙操作冲击下的放电电压有明显的影响;随着操作冲击电压的升高,海拔对操作冲击放电电压降低的作用减小。该综述是对目前国际上典型间隙和输变电间隙放电特性研究成果的总体分析,可为绝缘设计提供依据。 | 万启发 霍锋 谢梁 刘云鹏 徐涛 | 2012 | 高电压技术2012，38，10： | 63 |
| 2 | 1000kV交流输电线路导线的电晕特性显示文摘电晕损耗是超高压及特高压线路损耗的重要组成部分,为深入研究不同导线方案的电晕特性,优化1000kV交流输电线路导线分裂形式及其子导线直径,分析了不同分裂形式和不同子导线直径的导线表面电位梯度、导线起晕电压、导线电晕损耗,研究了高海拔条件对导线起晕电压、导线电晕损耗的影响,对比了各导线方案对不同海拔地区的适应性,最终提出了平原和高海拔地区电晕损耗特性较优的导线配置方案,其有助于保证输电系统经济运行和节约工程投资。 | 陈勇 万启发 霍锋 谷莉莉 许中 胡伟 | 2007 | 高电压技术2007，33，11： | 43 |
| 3 | 三峡550kV GIS的雷电冲击耐受试验方法显示文摘随着我国电网的高速发展,越来越多的新建变电站采用了GIS成套设备,在设备安装完毕后需要对其进行雷电冲击试验以检验其绝缘性能,消除设备的故障隐患。然而,由于受到设计制造等因素的限制,普通的雷电冲击发生器在大电容负载下,尤其是GIS负载下,无法产生符合试验要求的雷电冲击波形。为此结合三峡550 kV变电站GIS设备雷电冲击耐受试验,对雷电冲击发生器以及现场设备建模并进行仿真计算;根据分析结果提出了在冲击回路中安装电感,使其可以产生满足试验要求的雷电振荡冲击的方法。现场测试中成功应用该方法,取得了较好的效果,同时也为我国750、1000 kV等超特高压变电站GIS雷电冲击试验积累了相关的经验。 | 胡伟 陈勇 万启发 杨鹏程 曹晶 霍锋 | 2011 | 高电压技术2011，37，4： | 30 |
| 4 | 特高压交流输变电工程设备的电晕试验显示文摘为了解特高压级交流输电系统工程设备的电晕特性,针对晋东南—荆门1000 kV级交流输变电示范工程,研究了1000kV交流输变电工程设备电极电晕试验的方案,并利用武汉特高压试验线段开展了特高压设备及设备用典型均压环可见电晕模拟试验研究,1000kV级分裂耐热扩径软导线及分裂导线、管型母线、线路典型均压环和绝缘子串起晕电压的试验。试验获得了特高压输变电工程设备的电晕参数及导线起晕电压与布置高度的关系即起晕电压与布置高度成正比,可为特高压工程建设提供设计参考依据。 | 万启发 陈勇 谢梁 胡伟 霍锋 孟刚 刘云鹏 许中 谷莉莉 | 2007 | 高电压技术2007，33，3： | 28 |
| 5 | 特高压交流输电工程导线截面及分裂形式研究显示文摘为了有效控制线路损耗和电磁环境指标,降低线路造价,选择合理的导线截面及分裂形式,通过分析1 000kV交流输电线路不同分裂形式和不同子导线直径的导线表面电位梯度、导线起晕电压、导线电晕损耗、无线电干扰和可听噪声,比较了各种导线方案的优劣,并研究了高海拔条件对导线起晕电压、导线电晕损耗、无线电干扰和可听噪声的影响,对比了各导线方案对不同海拔地区的适应性。最终结合工程提出了满足电气性能和机械特性要求,适合于我国特高压输电的导线截面及分裂形式,对保证输电系统经济运行和节约工程投资有着重要意义。 | 万启发 陈勇 谷莉莉 万保权 霍锋 | 2008 | 高电压技术2008，34，3： | 25 |
| 6 | 1000kV交流紧凑型输电线路杆塔空气间隙放电特性显示文摘为了进一步提高特高压线路输电容量,建设节能环保型输电工程,在特高压试验示范工程建成投运后,需着手开展特高压紧凑型输电技术研究工作。为系统掌握1000 kV特高压紧凑型线路空气间隙外绝缘放电特性,为后续工程绝缘设计提供技术支撑,采用全尺寸特高压紧凑型塔窗,对不同相V型串空气间隙进行了标准操作冲击、1000μs长波前操作冲击、雷电冲击放电特性试验研究,获得了多条重要的放电特性参数。根据试验结果及过电压仿真结论,分析了1000 kV特高压紧凑型线路的绝缘配合问题,提出了我国单回特高压紧凑型线路最小安全间隙推荐值,在海拔500 m、1000 m条件下,安全间隙(对横梁/对斜边)取7.3m/6.9m和7.5m/7.1m。 | 霍锋 胡伟 徐涛 曹晶 谢雄杰 谢梁 | 2011 | 高电压技术2011，37，8： | 25 |
| 7 | 特高压交流输电线路跨越500kV塔顶带电作业电场特性及安全防护研究显示文摘为掌握1000 kV特高压交流双回输电线路跨越500 kV交流线路时,下侧500 kV线路杆塔检修区域电场分布特性,支撑垂直跨越距离的合理配置和人员安全防护,建立交叉跨越杆塔及线路三维电场模型,系统分析了跨越交叉角、跨越高度、偏移距离等条件对下侧杆塔检修区域的空间及带电作业人体表面电场影响。研究结果表明,跨越距离为16 m时,30?交叉角与90?交叉角对比,下侧500 kV塔顶最大场强增大63.1%;在实际工程交叉跨越设计时,建议跨越角度选择垂直跨越;如需在60°和30°交叉角跨越时,检修区域作业人员应佩戴屏蔽面罩。 | 霍锋 卢威 黄道春 南敬 邱志斌 黄从鹏 | 2019 | 电网技术2019，43，1： | 22 |
| 8 | 500kV高海拔紧凑型输电线外绝缘特性及绝缘配合显示文摘为了获得德宏—墨江交流500kV单回紧凑型输电线路杆塔间隙的放电特性参数,为工程设计提供依据,针对该工程塔型及金具特点,采用模拟真型杆塔试验研究方法,开展了边相及中相V串导体对杆塔间隙的标准操作冲击、长波前操作冲击(波前500μs、1000μs)和标准雷电冲击电压放电特性试验研究,获得了多条50%放电电压特性曲线及不同波前时间操作冲击放电电压的差异。根据试验及过电压计算结果,推荐海拔2500m、3000m下相地最小绝缘间隙分别取4.2m和4.3m。 | 赵建宁 陈勇 周文俊 霍锋 谷定燮 | 2009 | 高电压技术2009，35，8： | 20 |
| 9 | 750kV双回紧凑型线路杆塔放电特性及绝缘配合显示文摘为了获得哈密—永登750 kV双回紧凑型输变电工程杆塔间隙的放电特性参数,以为工程设计提供依据,针对该工程塔型及金具特点,采用真型塔头试验研究方法,开展了V串导体对杆塔间隙的标准操作冲击、长波前操作冲击(波前500μs、1000μs)和标准雷电冲击电压放电特性试验研究。试验获得了多条50%放电电压特性曲线及不同波前时间操作冲击放电电压的差异;根据试验结果并结合过电压计算结论,提出了操作过电压下的最小安全绝缘间隙建议值。研究表明初步设计绝缘间隙值有较大裕度,从经济性考虑可以适当减小。 | 霍锋 万启发 陈勇 谷定燮 曹晶 | 2010 | 高电压技术2010，36，5： | 20 |
| 10 | 1000kV与500kV交流线路同塔架设相间放电特性及绝缘配合显示文摘为确保1000kV与500kV同塔架设相间绝缘设计的可靠性和经济性,采用2套长波前冲击电压发生装置产生不同波前时间冲击电压模拟线路相间过电压,针对中国1 000 kV双回特高压线路与500 kV双回超高压线路同塔架设的杆塔结构及导线布置特点,开展了上侧1000kV相间操作冲击放电试验、下侧500 kV相间操作冲击放电试验,以及1000kV与500 kV相间的空气间隙放电试验研究,获得了不同间隙距离放电特性曲线和对地高度影响等研究结果。并根据中国华东地区拟采用该输电方式的苏州—沪西段工程相间过电压水平,分析提出了相间绝缘间隙配置推荐值。研究表明8分裂导线相间1000 s操作冲击放电电压平均间隙系数K为1.61,8分裂—4分裂和4分裂-4分裂相间标准操作冲击放电电压平均间隙系数分别为1.44和1.49。该研究成果为国际上首次提出的特高压与超高压同塔架设输电方式提供了外绝缘设计依据。 | 霍锋 万启发 谷定燮 李振强 叶奇明 杨鹏程 | 2012 | 中国电机工程学报2012，32，34： | 17 |
| 11 | 高海拔地区500kV单回输电线路空气间隙放电特性显示文摘在实际高海拔条件下,利用升降法对高海拔地区500kV单回输电线路分裂导线对输电杆塔塔腿的相地操作、雷电冲击放电特性试验进行了研究,获得了2~5.5 m间隙范围内标准操作和雷电冲击放电特性曲线,按不同的海拔修正方法对试验结果进行了修正,并将修正结果与武汉试验结果进行比较。试验研究表明:随着海拔高度的增加,相地操作冲击和雷电冲击的50%放电电压U50会不同程度的降低,但其降低趋势有所差异,其中随着操作冲击电压的升高,海拔高度的对操作冲击放电电压降低作用会减弱。通过讨论不同海拔高度下操作和雷电冲击放电电压的校正方法,给出了相应的适合高海拔地区500kV单回输电线操作和雷电冲击的海拔校正计算方法。本文的工作丰富了高海拔地区500kV单回输电线路外绝缘特性的研究,其结果可为高海拔地区输变电工程的建设、运行和维护提供理论与试验参考。 | 邓慰 孟刚 陈勇 张瑞 霍锋 | 2013 | 电工技术学报2013，28，9： | 16 |
| 12 | 1000kV交流紧凑型线路均压环参数设计和电晕特性试验布置显示文摘为给1 000kV交流特高压紧凑型线路均压环设计和电晕特性试验研究提供参考,基于这种线路的初设参数,通过有限元仿真分析了均压环外形及其布置方式对均压环表面电场强度的影响。首先建立了中相复合绝缘子和均压环的3维静电场有限元全模型,分析了均压环管径、环径、安装位置、复合绝缘子小环对均压环表面最大电场强度的影响。根据仿真结果初步确定了用于真型试验的4种均压环参数配置。然后根据初设的线路杆塔结构参数,提出了在特高压交流试验基地进行均压环电晕特性试验的模拟塔窗参数和绝缘子、均压环布置方式,并建立了电晕特性试验布置方式下的3维静电场有限元模型(简称试验模型)。在试验模型中分析了4种参数均压环的表面电场强度,并与全模型的结果进行对比分析,通过电场强度等效方式建立了全模型与试验模型的修正系数。研究表明:跑道环最大电场强度在开口处,封闭圆管环最大电场强度在下半圆弧最低点。随着均压环上扛位置增大,均压环表面最大电场强度增大;随着均压环管径或环径增大,均压环表面最大电场强度减小;小环对大环表面电场强度无影响;当中相均压环参数为环径800mm、管径110mm、上扛位置140mm时,跑道环开口处表面最大电场强度为21.97kV/cm,圆环表面最大电场强度为18.44kV/cm,防晕降噪效果最好。 | 黄道春 谢雄杰 黄正芳 霍锋 阮江军 | 2013 | 高电压技术2013，39，12： | 16 |
| 13 | 基于电场特征量和SVM的空气间隙击穿电压预测显示文摘空气间隙的击穿电压是高压输变电工程外绝缘设计的重要依据。该文提出了一种基于电场特征量和支持向量机(support vector machine,SVM)的空气间隙击穿电压预测方法。根据静电场计算结果,从整个区域、放电通道、电极表面和最短路径4个方面提取电场值,经过处理后构成表征间隙结构的电场特征量集合,作为SVM的输入参量;以间隙是否击穿(回归问题转换成2分类问题)作为SVM的输出参量,建立了空气间隙击穿电压的预测模型。采用该模型对球隙、棒–板、球–板、球–板–球短间隙的工频击穿电压和球–板长间隙的正极性操作冲击50%放电电压进行了预测,预测值与试验值吻合,验证了模型的有效性。该方法为输变电工程间隙击穿电压的获取提供了一条可能的新途径。 | 舒胜文 阮江军 黄道春 普子恒 霍锋 李慧慧 | 2015 | 中国电机工程学报2015，35，3： | 16 |
| 14 | 煤矿矸石山植被恢复的初步研究显示文摘对辽宁阜新海州露天矿的矸石山进行了调查研究,根据矸石山的停止排矸年限、矸石堆放高度,将被调查的矸石山划分为4个类型。分析了各类型矸石山植物生长的适应性,研究了各类矸石山植物种的分布规律,在此基础上初步确定了该矿不同类型矸石山适宜的植被类型和植被恢复技术措施。 | 樊金拴 霍锋 左俊杰 许丽 | 2006 | 西北林学院学报2006，21，3： | 15 |
| 15 | 人工模拟自然横风条件下绝缘子快速积污特性显示文摘为研究风对绝缘子积污特性的影响,该文利用直流风洞研究了风速和风向对瓷钟罩绝缘子和瓷双伞绝缘子积污特性的影响,并利用Fluent软件建立了绝缘子三维CFD仿真模型,对其周围的空气流场特性进行了分析。结果表明:空气流场对绝缘子积污状况的影响主要表现在风速和风向两个方面,风速和风向对绝缘子上下表面积污量和积污分布均有影响,风速在2.2~4.5 m/s之间时,绝缘子的上下表面污秽度是逐渐增大的,在风速4.5m/s附近的时候达到峰值。随着风速的继续增大,绝缘子表面的污秽度呈下降趋势,当风速大于6.0m/s左右时,绝缘子上下表面污秽度下降趋于平缓;不同风向对下表面有环形伞棱的绝缘子影响较小,对下表面无伞棱结构的绝缘子影响较大。该文研究成果可为污秽外绝缘的设计优化提供理论依据和数据支持。 | 南敬 徐涛 万小东 梁曦东 王晶 李化 胡伟 霍锋 | 2017 | 中国电机工程学报2017，37，11： | 15 |
| 16 | 红豆杉属植物的化学成分及药理作用研究进展显示文摘红豆杉属植物是提取抗癌新药物紫杉醇(Taxol)的原料植物。本文综述了国产红豆杉属植物的种类及分布、化学成分研究、药理作用及临床应用等方面的研究,并提出了存在的问题及今后发展的方向。 | 阮煜 霍锋 张纯 吕宁 赵钢平 | 2006 | 陕西林业科技2006，30，2： | 14 |
| 17 | 1000kV线路杆塔空气间隙距离选择显示文摘特高压(UHV)线路空气间隙距离研究是UHV线路工程设计的基本参数,而前苏联、日本的相关工程参数也与我国情况不同。为此介绍了中国晋南荆1000kV输电线路杆塔空气间隙距离选择的原则、方法和结果。由于塔宽和试验电压波前时间对特高压线路杆塔空气间隙的放电电压有明显的影响,故采用特高压真型杆塔进行空气间隙的放电电压试验,操作冲击试验电压的波前时间为1000μs,和特高压线路操作过电压的实际波前时间比较接近。工作电压下空气间隙距离的选择考虑了最大工作电压、100a一遇的最大风速、多间隙并联对放电电压的影响并取闪络概率为0.13%,得到海拔500、1000、1500m时工作电压下的最小空气间隙距离分别为2.7、2.9、3.1m。操作冲击下空气间隙距离的选择考虑了沿线最大的统计(2%)操作过电压水平为1.7p.u.、操作过电压波前时间取1000μs、多间隙并联对放电电压的影响、计算风速为0.5倍最大风速、闪络概率为0.13%,得到海拔500、1000、1500m时的最小空气间隙距离中相分别为6.7、7.2、7.7m,边相分别为5.9、6.2、6.4m。试验结果表明,边相导线对杆塔的空气间隙距离受工作电压控制,中相导线对杆塔的空气间隙距离受操作冲击电压控制。雷电冲击下的空气间隙距离对杆塔塔头尺寸不起控制作用,可以不规定雷电冲击下的空气间隙距离要求值。 | 谷定燮 周沛洪 陈勇 霍锋 | 2007 | 高电压技术2007，33，11： | 14 |
| 18 | 1000kV交流紧凑型输电线路相间空气间隙放电特性显示文摘为了解1000 kV特高压紧凑型输电线路相间空气间隙放电特性,获得相间空气间隙在模拟操作过电压条件下的放电特性参数,为相间绝缘间隙提供试验支撑,利用全尺寸特高压紧凑型塔窗,进行了塔窗内导线相间空气间隙操作冲击试验。并模拟档距中央的导线相间间隙,进行了标准操作冲击、1000μs长波前操作冲击放电特性试验研究。通过试验获得了多条重要的相间间隙操作冲击放电特性曲线,分析了不同电压分配系数α时长波前操作冲击电压相间放电特性的差异。研究结果表明,模拟线路档距中央相间(导线对导线)放电电压平均值较塔窗内相间(环对环)放电电压高3.9%。α取0.33、0.4和0.5时,放电电压与电压分配系数关系接近线性。 | 徐涛 霍锋 万启发 谢梁 叶奇明 | 2011 | 高电压技术2011，37，8： | 13 |
| 19 | ±1100 kV直流U型结构穿墙套管空气间隙放电特性及间隙距离选择显示文摘±1 100 k V直流U型结构穿墙套管具有机械性能好、便于安装等优点,但U型结构穿墙套管端部均压环对墙体距离与对地距离相近,在设计中需要考虑这两类间隙的综合绝缘问题。因此,为保证±1 100 k V U型穿墙套管运行中的外绝缘安全,并系统掌握其电气间隙放电特性,采用均压环和钢架试品模拟±1 100 k V直流U型结构穿墙套管端部均压环对墙和对地电气绝缘间隙,开展了环对墙不同间隙距离、不同对地高度以及典型配置综合间隙操作冲击放电特性试验研究,获得了模拟±1 100 k V U型穿墙套管电气间隙的操作冲击放电特性参数,并结合系统操作过电压水平提出了±1 100 k V直流U型结构穿墙套管最小安全间隙推荐值,在海拔0、500、1 000 m的条件下,最小安全间隙配置取为12.1 m/12.4 m、12.6 m/12.9 m和12.8 m/13.1 m(均压环对阀厅墙体/对地)。 | 罗晓庆 胡伟 徐涛 许佐明 谢雄杰 霍锋 | 2017 | 高电压技术2017，43，3： | 13 |
| 20 | 750 kV绝缘子串电位分布仿真及试验研究显示文摘采用有限元数值分析法,针对750 kV交流输电线路绝缘子片数及均压环配置,对绝缘子串电位分布进行了计算分析,比较了均压环均压深度、环径、管径及绝缘件介电常数对绝缘子电位分布的影响;对典型配置绝缘子'I'串进行了电位分布的测量研究,并将试验和计算的结果进行了对比分析。研究表明,均压环均压深度及环径对绝缘子电位分布影响较大,均压环管径及绝缘件介电常数对电位分布影响不明显;试验与计算的绝缘子最高分布电压百分比基本一致。 | 霍锋 谷莉莉 陈勇 胡伟 曹晶 | 2010 | 高压电器2010，46，3： | 12 |
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