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| 1 | 节能型钢筋、线材的研发与生产实践显示文摘介绍了节能型长材螺纹钢筋、高碳钢、冷镦钢、帘线钢等的最新研发成果。600 MPa级热轧螺纹钢筋具有组织均匀、可焊性好等优点,满足抗震钢筋的要求;耐蚀钢筋具备优良的耐海水腐蚀能力,在中性盐雾环境中的腐蚀寿命比普通螺纹钢筋高70%以上;S87A高碳合金钢盘条的平均抗拉强度为1420 MPa,是已知强度最高的工业化盘条;10B21含硼冷镦钢可省略拉拔前的球化退火,特别适合制作大变形量的紧固件;非调质冷镦钢可省略成型后的调质处理,具有显著的节能特征。 | 麻晗 王世芳 | 2013 | 金属热处理2013，38，7： | 12 |
| 2 | CaO-MgO-SiO_2-Al_2O_3类夹杂物塑性化对帘线钢加工断丝率的影响显示文摘通过分析70 t转炉流程和180 t转炉流程生产的LX72A帘线钢合股断丝率,得出中心偏析相同的条件下,当钢中脆性夹杂物比例由90.7%降至20.5%,也就是塑性夹杂物的比例由9.3%提高79.5%时,平均盘条断丝率由4.20次/t降至2.56次/t。通过采用碱度1.05不含MgO的LF精炼渣,控制钢中Als含量≤0.001%,氧含量≤22×10^(-6),可有效地降低钢中脆性夹杂物含量,降低盘条断丝率。 | 王世芳 麻晗 | 2012 | 特殊钢2012，33，3： | 10 |
| 3 | 凝固组织遗传性及其在缺陷分析中的应用显示文摘连铸过程中由于热过冷与成分过冷会在连铸坯内生成柱状晶及树枝晶,在这些柱状晶与树枝晶间形成晶间偏析。以一种高碳钢为对象,研究了连铸坯组织对最终产品的影响。结果表明,晶间偏析通过加热及热轧过程并不能完全消除,通过随后的深加工遗传到最终产品中,对产品性能造成不利影响。采用苦味酸腐蚀可以直观显示连铸坯热轧前后的枝晶形貌,且可以利用枝晶形貌分析轧制过程中缺陷来源。 | 王雷 麻晗 | 2015 | 金属热处理2015，40，6： | 6 |
| 4 | V和Ti在高碳钢中的应用显示文摘研究了V、Ti在预应力钢绞线及钢丝用高碳钢线材中的应用。高碳钢盘条中加入微量的V、Ti,在降低了珠光体相变温度的同时使珠光体相变与贝氏体相变温度区间发生分离;V的加入可以在细化珠光体片层间距的同时,抑制晶界连续渗碳体的形成。V、Ti在高碳钢中主要以复合碳氮化物的形式在晶界铁素体及珠光体片层间弥散析出,同时有部分V以合金碳化物的形式存在于渗碳体片层中。高温区析出的Ti(C,N)对奥氏体晶粒的长大具有显著的抑制作用,V主要在低温区以碳氮化物的形式起到析出强化的作用,另有部分V原子与Cr类似,与渗碳体结合形成合金碳化物,起到了强化渗碳体的作用。 | 麻晗 王雷 | 2015 | 钢铁研究学报2015，27，4： | 5 |
| 5 | 近年来我国家用卫生杀虫剂市场占比分析显示文摘本文对我国近年来的蚊香、电热液体蚊香、蚊香片、杀虫气雾剂和杀蟑胶饵等卫生杀虫剂的市场占比进行了分析,以供业内企业及有关专业人士参考。 | 麻毅 孙晗 | 2016 | 中华卫生杀虫药械2016，22，4： | 2 |
| 6 | 100t EAF-LF-CC-CR流程节能冷镦钢的开发显示文摘介绍了沙钢100 t EAF-LF-150 mm×150 mm CC-CR流程生产的免球化退火硼钢、省略球化退火和倜质处理工艺的冷作硬化非调质钢、在线软化冷镦钢和超高强度紧固件用钢等节能冷镦钢新产品的进展。文中对各钢种的组织、力学性能、淬透性、冷镦性能进行了分析,用户对节能冷镦钢的使用效果良好。 | 麻晗 峰公雄 | 2011 | 特殊钢2011，32，4： | 0 |
| 7 | 高碳钢盘条的表面氧化与脱碳行为显示文摘通过金相及扫描电镜观察等分析手段,研究了加热温度及保温时间对2种高碳钢盘条(82B和87B)氧化和脱碳行为的影响,结果表明:随加热温度的升高(800~1 150℃),82B和87B的氧化失重率增长速度呈慢—快—慢的趋势;82B的总脱碳层深度先减小至零后又快速增加,87B总脱碳层深度呈抛物线增长规律;1 050℃保温10~80min范围内,随时间的延长,氧化失重率增加,但87B的增长速度要快于82B;总脱碳层深度也随保温时间的延长逐渐增大,长时间保温时,82B和87B的变化趋势几乎一致。通过扫描电镜观察并结合相关理论与报道,分析和讨论了2种高碳钢的氧化脱碳行为。 | 胡磊 王雷 麻晗 | 2016 | 钢铁研究学报2016，28，3： | 19 |
| 8 | 高强钢筋HRB600的连续冷却转变组织和性能研究显示文摘采用热膨胀法并结合金相-硬度法测定了高强钢筋HRB600的动态连续冷却转变曲线(动态CCT曲线),并对不同冷速条件下试样的组织和性能进行了研究。结果表明,当冷却速度为0.5-3℃/s时,显微组织由铁素体和珠光体组成:当冷却速度在3℃/s以上时发生贝氏体相变;当冷却速度达到10℃/s时,马氏体相变发生。获得理想组织与性能的控冷速度范围为0.5-3℃/s,这为600MPa级高强钢筋控冷工艺的制定提供了参考。 | 李阳 黄文克 麻晗 | 2014 | 热加工工艺2014，43，4： | 11 |
| 9 | 低C高Si高Mn合金高温氧化动力学及形貌特征分析显示文摘研究低C高Si高Mn钢氧化皮随温度的变化,对Fe2SiO4和基体外侧氧化物的分布、形貌进行观察。结果表明,850~960℃时Fe2SiO4在Fe1-xO层中呈颗粒状均匀分布,随着温度升高致密化,呈层状分布,1140℃时首次观察到Fe2SiO4呈岛状分布,1200℃时变成网状分布。基体中Si、Mn元素在850~960℃时先在晶界处氧化,形成网状氧化物,随着温度升高,氧化物在三角晶界处发生球化。 | 周铖 李平 麻晗 | 2012 | 金属热处理2012，37，7： | 10 |
| 10 | 超高强度预应力钢丝及钢绞线用盘条的开发研究显示文摘设计和研究了两种超高强度预应力钢丝及钢绞线用盘条87A和90A,通过Gleeble热模拟试验、拉伸试验、金相及扫描电镜观察等分析手段研究了小钢锭、盘条及成品钢丝的组织与力学性能。结果表明,开发的两种高碳钢盘条强度与拉拔性能可以满足2 200及2 300 MPa级预应力钢丝及钢绞线的使用要求,通过对小钢锭生产与工业生产82B及87A盘条组织和力学性能的对比分析,预测工业生产与小钢锭生产90A的性能相当,并根据控冷实践,提出了90A盘条降Si增Mn、Cr及V的合金成分优化想法。 | 胡磊 王雷 麻晗 | 2016 | 钢铁钒钛2016，37，1： | 9 |
| 11 | 耐蚀钢筋20MnSiCrV的连续冷却转变组织与性能显示文摘利用膨胀法结合金相一硬度法,在Gleeble.3800C热模拟试验机上测定了耐蚀钢筋20MnSiCrV在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线),并与普通20MnSiV螺纹钢筋进行了分析。结果表明,由于Cr的添加和Mn含量的降低,耐蚀钢筋20MnSiCrV的铁素体与珠光体相变温度升高.贝氏体相变区域扩大;当控冷速度在0.5~3℃/s时,可获得理想的组织与性能。 | 张建春 黄文克 麻晗 | 2014 | 热加工工艺2014，43，6： | 7 |
| 12 | 连铸坯中心偏析对LX72A钢帘线合股断丝的影响显示文摘70 t BOF-LF-Φ380 mm CC-开坯成150 mm×150 mm方坯-CR和200 t BOF-LF-200 mm×200mm CC-CR两种工艺路线所生产的Φ5.5 mm盘条经拉拔成Φ0.22 mm钢帘线合股过程的断丝率为Φ380mm圆铸坯工艺-2.86次/t,200 mm×200 mm方坯工艺-<1次/t。检验结果表明,圆坯工艺生产的盘条严重的中心偏析是大量断丝的主要因素,150mm×150 mm轧坯的宏观碳偏析高达1.11。采用断面尺寸200 mm×200 mm以上的方坯连铸工艺流程,中间包钢水过热度15~25℃,拉速恒定,采用结晶器和末端电磁搅拌,可有效地减轻中心偏析。 | 王世芳 麻晗 峰公雄 | 2011 | 特殊钢2011，32，4： | 6 |
| 13 | 铝蜂窝地板力学性能试验研究显示文摘本文报道了对磁悬浮车铝蜂窝地板抗压强度、抗弯强度、抗压刚度、抗弯刚度、拉伸剥离强度、夹层剪切强度、落球撞击试验研究的结果,并对试验结果进行分析讨论。 | 麻文焱 倪晗 姚文戈 | 2002 | 试验技术与试验机2002，42，3： | 5 |
| 14 | H82B钢盘条冬季控冷工艺显示文摘冬季低温脆断是高碳钢盘条的普遍问题,对盘条及下游客户拉丝生产造成了严重影响。使用传统斯太尔摩控冷工艺生产的H82B钢盘条常常因心部马氏体、网状渗碳体超标及塑性不达标造成判次,这种现象在冬季尤为明显。通过改进斯太尔摩线控冷工艺等措施,明显改善了盘条的金相组织和力学性能,缩短了冬季自然时效时间,减少了冬季脆断现象。最后阐述了优化控冷工艺的原理。 | 王雷 麻晗 峰公雄 | 2011 | 金属热处理2011，36，8： | 5 |
| 15 | 82B中心网状渗碳体形成规律及影响因素显示文摘通过定量分析82B盘条心部碳含量与网状渗碳体之间的关系,确定了网状渗碳体形成的临界碳含量。研究了碳含量的增加对网状渗碳体形成温度与相变前冷速对网状渗碳体形成的影响。结果表明,碳含量的提高明显扩大了网状渗碳体形成的温度范围,碳含量超过1.0%时必然会在盘条中形成网状渗碳体;相变前提高盘条的冷却速度有利于抑制网状渗碳体的形成。 | 卢立华 王雷 麻晗 | 2015 | 热加工工艺2015，44，8： | 4 |
| 16 | 82B盘条奥氏体晶粒度检测方法比较显示文摘采用氧化法和直接淬硬法对82B系列高碳钢盘条的奥氏体晶粒度进行了研究。结果表明:氧化法和直接淬硬法均能清晰显示82B盘条奥氏体晶界,氧化法的关键在于热处理后的磨抛过程;直接淬硬法的关键在于奥氏体晶界的侵蚀过程。使用氧化法比直接淬硬法测得的82B奥氏体晶粒度大0.5级,其原因为试样表层的脱碳。 | 李平 王雷 麻晗 | 2014 | 热加工工艺2014，43，8： | 3 |
| 17 | 高碳钢奥氏体晶粒长大的预测显示文摘借助于高温共聚焦显微镜(CLSM)、透射电镜(TEM)研究含Ti钢和无Ti钢的奥氏体晶粒长大行为。试样在1123~1473K之间保温60min时测量一系列温度下不同保温时间的奥氏体晶粒尺寸。结果表明:两种钢奥氏体晶粒尺寸随着温度的上升而增大;另外,两种钢奥氏体晶粒尺寸随时间的延长而长大,并符合抛物线方程。并且,观察到了第二相粒子,用第二相粒子的熟化公式和体积公式分别计算两种钢的含Ti粒子尺寸与体积分数。同时,采用修正的Gladman公式预测两种钢的奥氏体晶粒长大,实验结果和预测结果吻合较好。 | 麻晗 廖舒纶 | 2017 | 材料工程2017，45，1： | 2 |
| 18 | 供热管网经济比摩阻的重要性及其计算方法显示文摘集中供热系统已得到广泛开发,它被认为是提高建筑物空间供暖能效的有效方法。比摩阻在确定管道直径方面起着重要作用。较高的比摩阻会导致较高的流速,这意味着当选择更高的比摩阻时,使用直径更小的管道。因而泵的电能成本增加,而管道投资成本和热损失成本降低。相反,泵的电能成本减少,而管道投资成本和热损失成本增加。因此,供热管网存在一个经济比摩阻使管网的寿命周期成本最小。微分法是建立经济比摩阻数学模型的常用方法,使用微分法对目标函数关于比摩阻求导,并使导函数等于零,可以得到供热管网的经济比摩阻。 | 李法庭 麻晗 介鹏飞 | 2019 | 节能2019，38，12： | 2 |
| 19 | Fe-0.87C-0.50Cr钢的热模拟组织与性能研究显示文摘采用Gleeble-3800热模拟试验机,测定了Fe-0.87C-0.50Cr钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线),结合金相观察,对连续冷却转变过程中奥氏体转变及转变产物的组织和性能进行了研究。结果表明,在10~20 K/s的冷速进行冷却,转变组织为珠光体,能够使该钢的硬度超过407 HV10,抗拉强度在1300 MPa以上;在575℃,珠光体相变在6 s内完成,孕育期非常短。 | 黄文克 麻晗 王雷 | 2012 | 热加工工艺2012，41，10： | 1 |
| 20 | 含V高碳钢的控冷工艺研究显示文摘为开发高强度预应力钢绞线和镀锌钢丝用盘条,测定了含V高碳钢的连续冷却转变曲线和等温转变曲线,研究了奥氏体转变过程及其转变组织和性能。结果表明,生产抗拉强度在1400MPa以上的含V高碳钢的冷却速率应选为2.5~3.5℃/s、珠光体相变温度范围为550~650℃。 | 黄文克 麻晗 陈爱荣 | 2012 | 轧钢2012，29，1： | 0 |
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