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| 1 | 混凝土箱梁桥腹板竖向预应力筋张拉力检测方法显示文摘为解决目前普遍存在的大跨度预应力混凝土箱梁桥腹板竖向应力失效的问题,建立了竖向预应力筋外露段的动力学模型,发现了竖向预应力筋外露段锚固区刚度变化与张拉力的关系,计算了相应刚度变化与外露段固有频率关系的近似解和精确解。在此基础上进行了室内模型试验和现场试验,并在4座大桥得到应用。结果表明:所提出的检测方法原理简单,实际应用效果良好,广泛的应用将彻底改变中国大跨度混凝土箱梁桥腹板竖向预应力筋张拉力无定量测试的状况,对防止大跨度混凝土箱梁桥腹板开裂有重要意义。 | 钟新谷 杨滔 沈明燕 禹建达 谢献忠 | 2010 | 中国公路学报2010，23，4： | 23 |
| 2 | 基于BOTDA-FBG智能钢绞线的预应力损失监测显示文摘预应力筋作为预应力构件中的关键受力部位,其受力状态和现存预应力的大小是评估预应力构件安全性的主要指标。传统的预应力损失监测传感器存在着长期耐久性和稳定性差、信号传输距离短、不能绝对测量、布设方式复杂等诸多不足,严重限制了其在实际工程中的应用。基于增强纤维光纤布里渊与光纤光栅(FRP-BOTDAOFBG)智能筋的特点,考虑钢绞线的工作环境,设计开发出一种新型的光纤布里渊与光纤光栅智能钢绞线结构。并将其与传统预应力损失监测用传感器一起布设到直线单筋预应力混凝土梁和直线多筋预应力混凝土梁中,分别采用智能钢绞线内的光纤光栅传感器和光纤布里渊分布式传感器对预应力筋的预应力损失进行监测,并与规范计算值和传统传感器的监测结果进行对比。研究结果表明,智能钢绞线的监测结果能够正确反映预应力损失开展的趋势,且与传统传感器的监测结果和规范计算值相吻合。该新型智能钢绞线具有工程布设简单、耐久性好、绝对测量和实时监测能力强等优点,适合于预应力混凝土结构预应力损失的监测需要。 | 兰春光 刘航 周智 | 2013 | 土木工程学报2013，46，9： | 17 |
| 3 | 竖向预应力作用效果的数值模拟与预应力损失的试验研究显示文摘对箱梁竖向预应力筋张拉引起的混凝土竖向应力和螺纹钢筋的应力进行了有限元计算和现场测试分析,测试结果表明预应力损失离散性很大,而且预应力损失可能高达50%.这是由于箱梁的高度有限,竖向预应力筋的长度都比较短,因而在达到张拉控制应力时高强精轧螺纹粗钢筋的伸长量有限.目前的竖向预应力锚固技术尚存在不足,在锚固时稍有不慎造成钢筋回缩量偏大,很容易造成预应力损失. | 黄豪 唐小兵 张开银 向木生 | 2007 | 武汉理工大学学报(交通科学与工程版)2007，31，5： | 16 |
| 4 | PC箱梁桥腹板竖向预应力长期损失测试与研究显示文摘该文通过无线数据采集系统对沅水大桥腹板竖向预应力进行了长期测试。结果表明:234 d竖向预应力长期损失达到其初始张拉应力近10%。把箱梁腹板离散为各自独立轴心受压柱体,利用文献[6](85桥规)与文献[1](04桥规)计算竖向预应力长期损失,计算结果与测试数据比较表明:85桥规计算竖向预应力长期损失值与测试结果更接近。 | 沈明燕 钟新谷 舒小娟 | 2007 | 中外公路2007，27，6： | 11 |
| 5 | 施工定位误差对竖向预应力损失的影响研究显示文摘实际工程施工中,竖向预应力钢筋及锚垫板的定位都存在误差,导致锚垫板顶面和锚固螺母底面之间产生初始夹角θ,该夹角使竖向预应力钢筋在锚固时回缩量增加,竖向预应力损失增大,本研究通过现场测试分析夹角θ对竖向预应力损失的影响。在某预应力连续刚构桥施工过程中,利用SDC620三维电子寻北仪对该初始夹角θ进行测试,收集400个样本,采用皮尔逊Ⅲ曲线假设、矩估计法及皮尔逊2χ拟合检验法对样本分布规律进行分析,结果表明:初始夹角θ服从皮尔逊Ⅲ曲线分布。利用JMZX-3108AT型锚索计对竖向预应力瞬时锚固损失进行测试,结果分析表明:瞬时锚固损失F与钢筋长度l呈反比,与夹角θ呈线性关系,夹角θ对竖向预应力损失影响很大。本研究中初始夹角θ的测试方法和瞬时锚固损失的计算公式为首次提出,以期对竖向预应力设计及施工有所帮助。 | 李守凯 张峰 李术才 邵冬亮 | 2011 | 山东大学学报(工学版)2011，41，3： | 10 |
| 6 | 混凝土箱梁竖向预应力锚固垫板安装倾角误差统计规律研究显示文摘竖向预应力回缩损失过大是导致混凝土箱梁腹板开裂的主要原因之一,钢筋的回缩量与锚具安装倾角误差存在明显的对应关系。利用JMCX7121型数显倾角仪,对六座预应力混凝土箱梁桥竖向预应力安装倾角误差进行调查,共收集了2215个样本,采用截尾正态分布和皮尔逊III曲线两种假设,对样本分布规律进行回归分析,并用皮尔逊χ2检验法对两种假设进行检验。分析结果表明:竖向预应力安装倾角误差服从皮尔逊III曲线y=f(X,Cv,Cs)分布,其中X0=2.38、Cs0=0.542、Cv0=1.084,满足工程可靠度0.95的安装倾角误差为4.75°;六座大桥的锚垫板安装的施工水平相当,样本数据离散性大、施工质量不稳定。表明目前国内桥梁建设行业对竖向预应力施工不够重视。 | 钟新谷 刘学伟 沈明燕 | 2010 | 土木工程学报2010，43，5： | 10 |
| 7 | 后张预应力钢束有效预应力分布模式判别与模拟方法显示文摘在大、中跨径混凝土桥梁预应力状况检测及评价的实施过程中,为了获知预应力束筋当前预应力有效值及其分布状态,提出了有效预应力沿程分布的统一模拟方法。基于预应力损失理论,建立了具有普遍意义的拟摩阻损失函数简化解析算法。以单束可控测点处的应力测值为已知条件,结合钢束沿程有效预应力分布状况的隶属模式判别,完成了名义损失参数识别,实现了复杂几何型式钢束实际有效预应力沿程分布规律的统一模拟。模拟结果表明:有效预应力相对误差阈值为5%,满足工程精度要求,因此,统一模拟方法可行。 | 郭琦 贺拴海 任伟 | 2008 | 交通运输工程学报2008，8，6： | 9 |
| 8 | 一种混凝土结构长期预应力损失计算方法显示文摘基于准确、快速抽样的拉丁超立方抽样法和按龄期调整的有效模量法,推导了同时考虑收缩徐变时变性和不确定性、及其与预应力筋应力松弛相互作用的预应力损失计算公式,形成了一种混凝土结构长期预应力损失计算方法。通过该方法对C50混凝土试验梁进行预应力损失计算,结果表明,试验梁长期预应力损失实测值均位于该方法计算的预应力损失置信区间的中部,论证了文中预应力损失方法的准确性和可靠性。 | 卢志芳 刘沐宇 | 2011 | 武汉理工大学学报2011，33，7： | 9 |
| 9 | 二次张拉钢绞线箱梁腹板竖向预应力损失研究显示文摘为了研究二次张拉钢绞线竖向预应力损失,进行了二次张拉钢绞线的矩形板试验,同时测试了采用二次张拉技术的实桥箱梁腹板竖向预应力的应力损失,并与传统的精轧螺纹钢竖向预应力体系进行比较.测试结果表明,采用二次张拉钢绞线技术后,箱梁腹板的即时竖向预应力损失基本上可以降低至10%以内,远小于精轧螺纹钢体系的竖向预应力损失率,可有效地提高箱梁腹板竖向预应力效率和抗剪可靠性.最后结合试验结果,探讨了管道摩阻、接缝压缩、锚具变形及回缩、弹性压缩、钢绞线松弛和混凝土收缩徐变等二次张拉竖向预应力各项损失的影响因素,并对各项二次张拉竖向预应力损失的设计取值方法提出了建议. | 张阳 邵旭东 李斌 | 2012 | 湖南大学学报(自然科学版)2012，39，6： | 9 |
| 10 | 悬臂浇筑连续梁桥施工关键技术探讨显示文摘结合云井庄大桥工程背景,介绍了悬臂浇筑连续梁桥施工过程中应注意的关键技术问题,以期为同类桥梁施工提供参考。 | 王印 | 2013 | 铁道建筑技术2013，，4： | 9 |
| 11 | 新老混凝土组合梁混凝土收缩徐变试验研究显示文摘进行了预应力作用下新老混凝土组合梁混凝土收缩徐变的试验研究,包括组合梁的挠度-时间曲线、混凝土应变-时间曲线及预应力损失的测定.试验结果表明,由于混凝土的收缩徐变,在预应力作用下组合梁的挠度、混凝土应变、新老混凝土界面间的应变差、截面曲率随时间的增长明显增加.虽然界面间的混凝土应变差值在逐渐增加,但是滑移值较小,界面间的粘结可靠.预应力前期的损失较大,随着时间的增长,损失逐渐减小.采用规范给定的混凝土收缩徐变模型分析了预应力损失.在试验研究的基础上采用随时间变化的换算弹性模量建立了新老混凝土收缩徐变的有限单元法,为了验证建立的有限单元法的正确性,对试验梁进行了分析.计算结果表明,建立的有限单元法与试验值吻合较好. | 王文炜 翁昌年 杨威 | 2008 | 东南大学学报(自然科学版)2008，38，3： | 8 |
| 12 | 大跨度PC桥梁有效预应力衰变行为监测与评估模型研究显示文摘在桥梁正常使用阶段,为了对预应力钢束的预应力量值衰减程度及分布性态实现有效监测,同时对其当前的服役状态实现客观评估,将研发的'预应力钢索张力测试仪'应用于束筋预应力有效值的监测。这一技术综合考虑模拟边界修正条件并结合二级差测定法的误差修正,实现了对有效预应力可靠的定周期监测。基于现行规范中较为成熟的预应力损失理论,建立了有效预应力的衰变评估模型。以典型钢束应力测值为接口参数,实现了两类名义预应力损失参数的识别,从而可同步获知结构有效预应力纵向沿程的实际分布状况。大比例模型梁实桥应用结果表明:模型梁纵向沿程的预应力空间分布波动幅值小于既定的目标误差限值。评估结果能够反映结构中有效预应力衰减状况的一般规律,为完善大跨度PC桥梁结构劣化状况检测与评估技术体系奠定了基础。 | 郭琦 贺拴海 | 2011 | 公路交通科技2011，28，5： | 8 |
| 13 | 保证箱梁桥竖向预应力筋有效预应力的探讨显示文摘研究目的:通过理论分析、试验、实践,研究混凝土箱梁腹板内竖向预应力筋预应力损失大、作用效果差的成因,提出对策与措施,以保证竖向预应力作用效果,避免腹板出现主拉应力裂纹。研究结论:设计中,对竖向筋控制应力与屈服强度的比值进行控制;计算由锚具变形和缝隙压缩等引起的预应力损失时,取1.65 mm的回缩值;增加由锚垫板安装误差引起的预应力损失,并取3.3 mm的回缩值;考虑混凝土和水泥浆水化热引起的预应力损失,施工中重视施工工艺的改进和完善;控制锚垫板安装倾角误差,做到'两平一直',控制锚垫板与螺帽的夹角在1°以内;使用扭矩扳手拧紧螺帽,对32和25竖向筋的锚固扭矩分别取1 200 N.m和600 N.m;采取二次张拉和超张拉工艺;前段梁与后段梁连接处的4组竖向筋与后段梁的竖向筋同步张拉。 | 徐华轩 | 2010 | 铁道工程学报2010，27，3： | 8 |
| 14 | 低回缩预应力钢绞线锚具应用于腹板竖向预应力的应力场的计算与实测显示文摘针对低回缩预应力钢绞线体系应用于箱梁腹板的应力场计算设计了矩形薄板试验,对预应力即时损失以及矩形薄板各截面竖向预压应力场进行了测试。根据箱梁腹板在竖向预应力作用下的受力特点,利用竖向局部荷载作用下弹性力学平面应力问题的解析解,用多项式拟合得出应力扩散角、应力均匀度和名义应力度之间的计算公式。预应力损失测试结果表明,这种低回缩预应力钢绞线锚具的预应力即时损失值低于5%,从而证明了该体系应用于短索能有效地提高预应力效率,若应用于箱梁腹板能提高箱梁的抗剪可靠性。弹性理论计算结果与矩形薄板试验测得的竖向预应力作用下的应力场吻合较好,当扩散角α小于26.5°时,能保证各截面处于较高的应力水平和应力均匀度,表明了低回预应力钢绞线锚具应用于腹板竖向预应力时具有优越性。 | 邵旭东 李斌 曾田胜 张阳 张贵明 | 2009 | 公路交通科技2009，26，9： | 7 |
| 15 | 混凝土箱梁腹板竖向预应力损失的模型试验研究显示文摘制作一混凝土台阶梁模拟PC箱梁桥变高度腹板,在梁内安装10根不同长度竖向预应力筋及YGM锚具,测试了竖向预应力各项损失值;同时通过在螺母下放置不同倾角的垫板以模拟锚具安装误差,测试安装倾角误差与预应力瞬时锚固损失的关系;通过改变张拉锚固过程中拧紧螺母施加的扭矩值,得出扭矩、倾角与瞬时锚固损失的关系。测试结果分析表明:除长期损失外,竖向预应力各项损失测试值均大于规范JTGD62-2004计算值。管道摩阻损失与混凝土弹性压缩损失占比重很小,竖向预应力损失主要是由钢筋回缩损失与长期损失组成,其中回缩损失又占绝大部分比例。钢筋的回缩损失与锚具安装误差,螺母拧紧程度存在明显对应关系。施加较大的拧紧扭矩并不能完全消除因锚具安装误差引起的预应力损失,为了减小竖向预应力损失,必须提高锚垫板的安装精度。 | 沈明燕 钟新谷 刘学伟 | 2010 | 工程力学2010，27，9： | 7 |
| 16 | 基于神经网络的简支梁桥预应力衰减评估模型显示文摘以后张法室内模型梁受弯全过程试验采集的数据为样本,研究了预应力混凝土桥梁有效预应力与各主要影响因素之间复杂的非线性关系,应用改进BP神经网络建立了混凝土桥梁服役期内预应力衰减的神经网络评估模型。该模型以受弯梁全过程P-Δ理论曲线为依据,构造了基频衰减率(IFDETR)、变形指标(IDISP)、混凝土应变变化率(ICSV)、钢筋应变变化率(IRSV)4种归一化指标作为网络输入值,以计入时变效应的预应力衰减率指标(IEPDR)作为网络输出值。测试样本的评估结果表明,误差小于1%的测试样本数在样本集中所占的比例大于85%,且误差均小于单因素回归方法。 | 郭琦 贺拴海 白云 | 2007 | 长安大学学报(自然科学版)2007，27，6： | 7 |
| 17 | 混凝土箱梁腹板竖向预应力筋的弹性压缩损失分析显示文摘竖向预应力损失是箱梁腹板产生裂缝的重要原因之一,该文利用有限元程序ANSYS对竖向预应力损失中的弹性压缩损失进行分析,并通过对比实桥试验数据得到了竖向预应力弹性压缩损失的相关规律。同时结合弹性力学中的相关方法总结出相应的弹性解析计算公式。 | 颜东煌 林鸣 袁明 | 2007 | 中外公路2007，27，2： | 6 |
| 18 | 预应力混凝土箱梁竖向预应力钢筋有效预应力检测研究显示文摘在大跨度预应力混凝土桥梁中,竖向预应力不足或预应力损失过大将导致箱梁腹板产生斜裂缝,如何检测箱梁竖向预应力钢筋的损失,寻找箱梁施工时竖向预应力筋张拉力简单实用的检测方法成为大家关注的热点。为了能够有效的检测箱梁施工过程中的竖向预应力是否达到设计值,本文基于结构动力学理论,通过有限元模型的大量模拟计算,建立起竖向预应力筋外露段长度、锚固段刚度增大系数与外露段动力特性之间的参数关系;通过模型试验建立了箱梁竖向预应力筋有效预应力和锚固段刚度增大系数的关系,并在现场某座连续刚构桥上进行了部分节段的检测。本文方法为高效、简便的检测竖向预应力钢筋的有效预应力提供了保障。 | 刘小燕 王玮玮 张峰 齐广志 | 2013 | 公路工程2013，38，3： | 6 |
| 19 | 横向预应力混凝土梁预应力损失试验研究显示文摘通过横向预应力混凝土梁预应力损失的试验研究,考察了采用10.9级高强螺栓作为横向预应力筋时各项预应力损失的大小。得到以下主要结论:(1)管道摩擦预应力损失量占张拉控制应力的3%~5%;张拉端钢垫板变形、高强螺杆回缩和接缝压缩引起的预应力损失量占张拉控制应力的1%~3%;混凝土弹性压缩引起的预应力损失量占张拉控制应力的1%~3%;长期预应力损失占张拉控制应力的12%左右;(2)有限元分析结果表明每根高强螺栓张拉的影响范围大致为900mm;(3)提出了各项预应力损失的计算公式。 | 刘灿 吴波 | 2014 | 建筑技术2014，45，8： | 6 |
| 20 | 基于压电阻抗技术的预应力筋张力测试研究显示文摘阐述了压电材料的压电效应及压电阻抗测试方法的基本原理,定义了反应阻抗变化的量化指标,并进一步阐述了基于压电阻抗法的预应力筋张力测试原理。基于此原理设计了预应力筋混凝土实验模型,对不同拉力状态下实验模型螺母及锚垫板处压电信号进行了采集,对压电信号进行了量化指标的计算与分析,总结出了不同张拉力情况下阻抗量化指标的变化规律及其范围。研究得出,基于压电阻抗技术的预应力筋张力测试方法能够对模型张力的变化进行识别。 | 杨湛鉴 晏班夫 孙雁峰 | 2016 | 公路工程2016，41，5： | 6 |
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