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| 1 | 不同粗糙度和隙宽贯通充填裂隙渗流特性试验研究显示文摘利用3D打印技术制作出30个含10级粗糙度(JRC=1~20)、3种厚度(1.5、3.0、5.0mm)的裂隙插片,通过模具浇筑成贯通充填裂隙类岩石试件,并对所制备的试件开展渗透性试验,研究在不同围压水平下不同粗糙度、不同隙宽贯通充填裂隙的渗流特性。试验结果表明:(1)不同粗糙度和隙宽贯通充填裂隙渗透率均随围压增加而减小,且在围压加载初期,裂隙渗透率的降低速度明显要高于围压加载中后期,最大渗透率降差达到78%。(2)围压加载初期,隙宽较小时,裂隙渗透率有随粗糙度增加而减小的趋势,且离散性较大;随着围压和隙宽的增加,粗糙度对裂隙渗透性的影响迅速减小。(3)对于10级不同粗糙度贯通充填裂隙,围压加载过程中,均有隙宽越大,裂隙渗透率越大的规律;且在围压较小时,粗糙度越大,不同隙宽贯通充填裂隙渗透率的差值越大,但随着围压的升高,这种影响逐渐被消除。(4)围压对贯通充填裂隙渗透率的影响处于主导地位,两者之间的关系可用幂函数进行描述。 | 王鹏飞 谭文辉 马学文 李子建 刘景军 武洋帆 | 2019 | 岩土力学2019，40，8： | 14 |
| 2 | 振动对充填裂隙渗透率影响的实验研究显示文摘为了研究振动和充填泥沙的共同作用对裂隙岩石渗透率的影响,通过对裂隙试件在充填和振动后条件下的渗流实验,得到了频率和振幅与充填裂隙岩石渗透率的关系曲线。结果表明,充填泥沙后的相对渗透率低于充填前,最小降幅为10.19%,最大降幅为59.74%。在相同的振幅下,试件的相对渗透率随频率的增加都基本呈下降趋势;振动后的渗透率低于振动前的渗透率;充填试件在较大频率振动下,渗透率减小的更为显著。在相同的频率下,充填试件振动后的渗透率基本上都减小了,最小降幅为8.90%,最大降幅为51.23%;而未充填试件振动后的渗透率与振幅存在一定关系;相对渗透率与振幅的变化之间存在拐点,相对渗透率并没有随着振幅的增加而一直减小。 | 朱立 刘卫群 王甘林 | 2012 | 实验力学2012，27，2： | 3 |
| 3 | 花岗岩断裂带原状裂隙岩水力特性试验研究显示文摘渗透系数作为含水介质渗流测评关键指标,其变异性造成裂隙岩体地下水流动及溶质运移不确定性,影响硬岩处置库高放废物迁移、扩散等关键问题评估。针对我国高放废物处置库甘肃北山预选区旧井块段花岗岩体,以中尺度控水断裂构造为研究对象,采用非标试件渗透装置捕捉原状裂隙岩显式渗流外参分析导水性差异;染色剖分裂隙岩提取隐式过流内参重构过流网络以识别优势渗径。研究结果表明:十月井断裂损伤带内存3组裂隙,其中Ⅰ组裂隙占优的原状岩渗透系数普遍高于10^(-4) cm/s量级,导水能力最强;Ⅱ组裂隙占优的原状岩渗透系数介于10^(-5)~10^(-4) cm/s量级,导水能力居中;Ⅲ组裂隙占优的原状岩渗透系数普遍低于10^(-5) cm/s量级且多介于10^(-6)~10^(-7) cm/s之间,导水能力最弱。P-Q曲线显示此类大尺寸不规则裂隙岩水流状态多表现层流型、充填型及冲蚀型特征,其中岩样4、6、10~12呈层流型特征;岩样2、7呈充填型特征;岩样1、5、8、9、13、14则呈冲蚀型特征,冲蚀、充填、层流型曲线特征岩样其导水性能逐步递增。 | 郭亮 胡卸文 李晓昭 巫锡勇 吴礼舟 李煜 罗刚 马洪生 | 2018 | 岩土力学2018，39，11： | 3 |
| 4 | 脆-塑性充填裂隙渗流应力特性显示文摘采用花岗岩作为裂隙壁,脆-塑性材料(砂岩、不同配比水泥砂浆、橡皮和陶泥)为充填介质,利用自制渗流应力装置,在侧限约束条件下,开展了脆-塑性充填裂隙的渗流应力特性实验。研究结果表明,充填物脆-塑性的变化对裂隙渗流应力特性产生显著影响。对于脆性充填裂隙,加载初期,高流量较长时间保持稳定,当应力增大到充填介质的峰值应力后,渗流量呈现近直角突降,随着应力继续增大,流量缓慢下降并最终保持较低水平。随应力逐渐增大,弹塑性充填裂隙初始段高流量持续较短,随后迅速降低直至最低水平。塑性充填裂隙渗流量持续快速降低至较低水平,基本未见高流量持续现象。最后,根据脆-塑性充填裂隙渗流应力的典型特点,建立了脆-塑性充填裂隙渗流应力特性的数学模型和概化模型。 | 陈金刚 张泷 樊军委 | 2016 | 采矿与安全工程学报2016，33，6： | 3 |
| 5 | 天然充填岩石节理抗剪强度模型研究进展显示文摘系统总结了目前关于天然充填岩石节理抗剪强度模型的最新研究成果:现有天然充填岩石节理抗剪强度模型大多以粘性土充填规则锯齿状模拟岩石节理直剪试验结果为基础,考虑充填介质对岩石节理抗剪强度的弱化作用,将抗剪强度分为岩石节理强度和充填介质强度两部分,再考虑充填介质固结度和饱和度影响,得到相应的抗剪强度模型;分析了现有抗剪强度模型研究方法和理论中的不足,探讨了今后充填岩石节理抗剪强度模型研究的新方向,即:以天然岩石节理为研究对象,从充填节理制样技术、抗剪强度细观力学机理、剪胀效应等方面开展深入研究,建立与天然充填岩石节理更一致的抗剪强度模型。 | 肖维民 李锐 | 2018 | 地下空间与工程学报2018，14，S2： | 2 |
| 6 | 脆-塑性充填裂隙差异的渗流应力模型显示文摘为了研究不同属性介质(脆-塑性)非完全充填裂隙的渗流应力特性,采用花岗岩作为裂隙壁,利用自制渗流应力装置,通过轴向压缩、侧向约束的实验方式,进行了渗流应力实验,得出了相应的渗流应力曲线。结果表明:充填物的脆-塑性变化对裂隙渗流应力特性产生显著影响。脆性充填裂隙渗流应力曲线表现出平衡、失稳和稳定三个阶段;弹塑性充填裂隙表现为失稳和稳定两个阶段;塑性充填裂隙表现出急剧下降一个阶段。根据实验数据的整理与分析,得到差异充填(脆-塑性)裂隙的渗流规律;并建立了相应的数学模型。 | 陈金刚 郑战士 张泷 王佳琪 | 2019 | 科学技术与工程2019，19，13： | 1 |
| 7 | 劈裂砂岩有、无砂粒填充条件下的多因素对渗流量影响对比分析显示文摘采用宜昌劈裂砂岩,在有、无砂岩填充条件下,分别从轴压、围压、劈裂面面积、凹凸高差、迹线长度、劈裂面2D投影面积、进出口长度、结构面粗糙度对渗流量的影响规律进行了对比分析。研究结果表明:有、无砂粒填充下轴压与渗流量均呈线性递增关系;无填充时围压与渗流量呈对数递减关系,有充填时围压与渗流量呈线性关系;无充填时渗流量与流面积呈三次函数关系,而充填后过流面积对渗流量几乎无影响;凹凸高差、2D面积与渗流量的关系也有相似规律,分析认为,这主要是砂粒充填后带来的过流通道要远大于上述三因素对过流通道的改变;无充填时,渗流量随迹线长度线性递减,有填充时该规律被淹没;无论有、无填充,渗流量与过流面粗糙度系数在一定范围内均呈现二次函数关系。这些规律能指导渗流测量时各因素的优先次序,可有效减少对次要影响因素的测量工作,同时可对渗流的数值模拟提供参考。 | 刘杰 李建林 胡静 蔡健 赵宗勇 | 2014 | 岩土力学2014，35，8： | 0 |
| 8 | 半充填裂隙渗流应力特性的微结构效应显示文摘针对填充物在渗流应力作用下破裂过程的非稳定性问题,应用突变理论建立了半充填裂隙破坏失稳的尖点突变模型,导出了半充填裂隙破坏失稳的充要条件表达式,证明了当应力满足突变模型的分叉点集方程时,其相对应的孔隙的微结构将发生失稳坍塌;利用试验仪器对半充填裂隙进行了渗流试验研究,通过分析整理试验数据,得出半充填裂隙的渗流应力曲线,并将试验数据与微结构突变失稳假说相结合,比较理论计算值与试验实测值,发现两者具有较高的吻合性,说明以微结构失稳的尖点突变理论为基础来研究半充填裂隙在渗流应力作用下的破坏失稳是可靠的。 | 张泷 陈金刚 韩建军 | 2015 | 安全与环境工程2015，22，4： | 0 |
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