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| 1 | 云南—广东±800kV特高压直流线路无线电干扰仿真计算与测试分析显示文摘为研究特高压直流输电线路无线电干扰特性及环境效应,开展了±800kV云南—广东(简称云广)直流线路无线电干扰的理论计算与现场测量。利用等效电荷法和国际无线电干扰特别委员会(CISPR)经验公式分别计算特高压直流输电线路导线表面最大电位梯度和无线电干扰分布,并将理论计算值与现场测量值进行比较。分析结果表明:随着测点距离负极导线距离的增加,负极半压、负极全压运行的无线电干扰呈逐渐减小的趋势;正极半压和负极全压运行的无线电干扰测量值变化平缓且大于负极半压运行的,但小于双极全压和负极全压运行的测量值;双极全压运行测量值与理论计算值的误差小于其他运行方式的,但当无线电干扰测点的导线对地高度为49m,或线路临近500kV交流输电线路,或海拔高度为1 900m时,双极全压运行的测量值与理论计算值的误差偏大;不同海拔下的云广特高压直流线路,在正极外20m至负极外20m之间,无线电干扰变化趋势是先减小后增大,该区域以外无线电干扰值呈衰减分布。因此,不同运行方式下受测量环境因素的影响无线电干扰的测量值与理论计算值的分布规律存在差异,但不同海拔高度下双极全压运行的无线电干扰测量值都满足电磁环境限值要求。 | 邓军 肖遥 楚金伟 李立浧 赵宇明 张建功 | 2013 | 高电压技术2013，39，3： | 16 |
| 2 | 特高压试验示范工程输电线路无线电干扰长期测试数据的统计分析显示文摘为获取运行中的特高压交流输电线路无线电干扰水平及其特性,在特高压交流试验示范工程沿线的湖北枣阳建立了一处电磁环境长期观测站,对历时1 a得到的14.4万组有效数据进行了统计分析,获取了我国特高压交流输电线路无线电干扰的主要特性。研究表明:1 000 kV特高压交流输电线路无线电干扰好天气和雨天的长期测试数据基本符合正态分布,频谱特性和横向分布规律与CISPR研究结果基本一致,得到了无线电干扰不同天气条件下的统计值和累积概率曲线。0.5 MHz无线电干扰全天候80%、95%值分别为55.06、65.37 d B,好天气平均值为48.22 d B。采用CISPR激发函数法计算我国特高压交流单回路无线电干扰时,大雨到好天气下平均值的差值可取中值20.5 d B。 | 张业茂 张建功 邬雄 李妮 谢辉春 刘兴发 | 2015 | 高电压技术2015，41，11： | 15 |
| 3 | 长期运行导线交流电晕效应的变化显示文摘长期运行导线的电晕效应是输电线路面临的重要问题之一,国内外早期的研究结论不能较好地预测我国长期运行导线电晕效应的变化,为深入研究长期运行导线的交流电晕放电特性和表面状态的内在关系,测量了北京、武汉、广州地区典型的交流500kV长期运行导线表面状态及粗糙程度;分析了长期运行导线表面状态发生变化的原因,即由于大气相对湿度高、年平均气温高、工业污染物较多、离海洋近等因素,造成该地区导线表面粗糙程度升高。通过在电晕笼和模拟架空导线中的初步研究,发现电力系统中长期运行导线的电晕放电程度比新导线剧烈,起晕电压比新导线下降,可听噪声和无线电干扰有所升高。在自然环境较好的地区短期运行导线表面粗糙程度比新导线低,因此其电晕效应比新导线有所改善,这与国外的研究规律一致。 | 卞星明 陈方东 陈澜 万树伟 王黎明 关志成 | 2013 | 高电压技术2013，39，6： | 10 |
| 4 | 1000kV特高压交流输电线路双回耐张塔刚性跳线电晕抑制分析显示文摘特高压交流1 000 kV双回耐张塔结构复杂,为分析其刚性跳线表面电场分布,并抑制电晕放电,运用3维有限元分析软件ANSYS,考虑了杆塔、金具、绝缘子串等因素和相间影响,计算了特高压双回耐张塔采用铝管式结构时刚性跳线的表面电场分布,对比分析了跳线表面场强的不同影响因素;并选取特高压试验示范工程典型单回耐张塔JTP3,通过电场仿真计算结合实地电晕测量,确定了特高压双回耐张塔刚性跳线表面场强的控制值;最后研究了跳线表面场强随弧垂值、耐张塔转角度数以及跳线直径的变化规律。研究结果表明:相间影响对中相跳线表面场强影响相对较大,杆塔、大地以及回间影响对中相跳线表面场强的影响百分比<5%,特高压双回耐张塔刚性跳线表面场强控制值可取为2 600 kV/m,刚性跳线应选用JL/G3A-900/40型导线并在实际安装中应使弧垂值控制在<0.2 m。 | 杨熙 王青于 廖晋陶 李乃一 杜进桥 彭宗仁 | 2014 | 高电压技术2014，40，6： | 7 |
| 5 | 应用等效场强法的特高压交流双回耐张塔刚性跳线及金具电晕试验显示文摘采用有限元法仿真计算了实际线路和试验简化模拟布置情况下刚性跳线及金具表面的电场分布;并利用等效场强方法进行了特高压交流耐张塔刚性跳线及金具的电晕试验研究,研究结果表明:铝管式、鼠笼式刚性跳线以及铝管式结构的相关金具满足电晕试验要求,鼠笼式结构的相关金具不满足电晕试验要求,建议将鼠笼式结构中部分间隔棒的线夹改成与铝管式结构中的椭圆型引流间隔棒一样,户外试验场各场强对比点处的起晕场强约在28.74~31.38kV/cm之间。试验结果可以在其它工程中得以参考应用。 | 杨熙 李乃一 廖晋陶 杜进桥 彭宗仁 谷莉莉 | 2013 | 电网技术2013，37，12： | 7 |
| 6 | 用于输电线路电晕损耗在线监测的金属化膜法可行性分析显示文摘为解决难以方便、有效地在线监测交、直流输电线路电晕损耗的问题,提出了适用于交、直流输电线路电晕损耗在线监测的金属化膜法。该方法在输电导线表面包裹一层薄的、一定长度的金属化膜,包裹薄膜朝外的一面是导电金属镀层,靠近输电导线的一面是绝缘材料层。在金属镀层和输电分裂导线间并联采样电阻。采样电阻将流过的泄漏电流转换为电压信号,该信号经无线或光纤传输至地面上的计算机。输电导线的电压经电压互感器或分压器变换后也传输至计算机进行采集。通过在计算机上编制软件计算电晕电流和损耗等数据,对薄膜处泄漏电流和首端电阻处泄漏电流测量结果进行相关系数分析、时延和单位长度泄漏电流比较等的研究,结果表明该方法对于测量电晕损耗是可行的。该方法具有实用性,不仅适用于空载和有载输电线路,也适用于交流和直流输电线路。 | 张琪 刘海沧 罗勇芬 张源斌 吴健 白晓春 | 2011 | 高电压技术2011，37，10： | 6 |
| 7 | 电晕笼中无线电干扰低压侧测量结果的校准方法研究显示文摘电晕笼是研究输电线路无线电干扰时的重要测量工具。由测量结果计算激发函数时,需要对测量结果进行校准,为了研究低压侧测量结果的校准方法,设计了两种方法获取校准系数,第1种是以高频电源作为电流注入源获取校准系数的试验方法,第2种是通过理论分析,建立电晕笼的分布参数等效电路,计算校准系数。结果表明:以6×LGJ-720/50导线为例,试验得到的校准系数为0.03,计算得到的为0.033,两者仅相差10%,这表明所提出的校准方法是可行的。还分析了导线参数对校准系数的影响,得出在特高压直流电晕笼中,特高压直流线路常用导线的校准系数相差不超过7%。 | 王文倬 郭剑 张波 何金良 | 2015 | 高电压技术2015，41，3： | 6 |
| 8 | 电晕笼中无线电干扰高压侧测量结果的校准方法显示文摘电晕笼是研究输电线路无线电干扰的重要手段,使用电晕笼高压侧的测量结果计算激发函数时,需要对测量结果进行校准,因此对校准方法进行了研究。首先根据激发函数理论和传输线理论推导了高压侧校准系数的公式,并在几种常用接线方式下对其进行了简化。然后,提出了2种获得校准系数的方法:一种是在校准系数公式的基础上,通过数值计算确定相关参数,进而计算出校准系数;另一种是测量校准曲线,再根据校准曲线计算校准系数。以6×LGJ-720/50导线为例对2种方法进行了对比,计算所得校准系数为1.7 dB,根据试验所得校准系数为2.2 dB,2者相差不大,能够互相验证。最后通过计算分析了导线参数对校准系数的影响,结果表明在我国特高压直流电晕笼中,导线参数对校准系数的影响可以忽略不计。 | 王文倬 郭剑 张波 何金良 | 2014 | 高电压技术2014，40，9： | 4 |
| 9 | 高压交流电场对WIFI无线通信影响的实验研究显示文摘考虑到输电线路附近电场可能对线路监测装置的无线通信造成影响,文中模拟线路实际运行环境搭建了交流电场下WIFI无线通信测试平台,通过模拟导线产生实验电场,测量在不同实验电场下WIFI终端间的通信速率,并在不同导线半径和环境湿度下进行了多组反复实验,研究了高压交流电场对WIFI无线网络通信的影响。研究结果表明:随着导线实验电压的升高,电场对通信速率的影响逐渐由负面转变为正面。导线表面电场强度较小时,空气未发生明显电离,通信速率与电场强度负相关;电场强度较大时,空气发生明显电离,通信速率与电场强度正相关。同时,实验导线周围空气状况(湿度)和导线直径的改变,同样会带来通信速率的变化,其变化趋势仍符合相同规律,仅整体和拐点发生平移。文中研究结果可为输电线路在线监测装置的无线通讯技术提供新的思路和实践依据。 | 宋新明 谢从珍 夏云峰 朱文 师留阳 白剑锋 戴栋 | 2019 | 高压电器2019，55，12： | 4 |
| 10 | 特高压六相输电线路工频电场强度计算显示文摘为研究特高压六相输电线路表面电场和空间电场的特性,参考特高压同塔双回输电线路杆塔结构,计算设计特高压六相输电系统杆塔典型尺寸并选取分裂导线型号。在此基础上,考虑分裂导线中各子导线间的相互影响,计算特高压六相输电导线表面最大场强和线路下距地面1 m处的空间电场分布,并将计算值与相应电压等级的同塔双回线路进行比较,结果表明特高压六相输电导线表面场强和线路下距地面1 m处的空间电场均优于同塔双回线路。故特高压六相输电线路具有更好的环保性能。 | 王艳 王树欢 焦彦军 | 2015 | 中国电力2015，48，3： | 3 |
| 11 | 基于支持向量机的无线电干扰预测算法显示文摘针对给定海拔高度、温湿度、风速风向等环境因素下的特高压直流线路无线电干扰分布无法仿真计算的问题,采用灰色关联度模型提取给定环境参数相似的现场测试样本数据,利用遗传算法优化惩罚系数和支持向量的核宽度,提出了特高压直流无线电干扰预测的最小二乘支持向量机法(lest squares support vector machine,LSSVM)。通过分析迭代步数与训练误差证明了灰色关联度的遗传LSSVM方法计算效率和计算精确度优于LSSVM方法和遗传LSSVM方法。对比本文预测方法的计算结果与实际测量值、同类算法计算结果表明:低海拔时0.5 MHz无线电干扰水平负极全压下平均偏差为10.1%,正极半压负极全压下平均偏差为6.75%,双极全压下平均偏差为4.64%;海拔1 900 m时,双极全压下0.5 MHz和10MHz无线电干扰水平平均偏差分别为4.63%和3.5%。 | 邓军 肖遥 郝艳捧 李立浧 赵宇明 张建功 | 2017 | 电机与控制学报2017，21，8： | 2 |
| 12 | 应用电场强度等效法的特高压交流双回线路双摆防舞器电晕试验及优化设计显示文摘针对一起特高压交流双回输电线路上双摆防舞器电晕放电现象,结合有限元法和电场强度等效法仿真分析并优化了实际线路和单相简化试验布置中双摆防舞器表面电场,获得电晕试验电压并进行电晕试验。研究结果表明,缩短有效摆臂长度、增大摆锤半径可以有效地提高双摆防舞器起晕电压;原椭球摆锤双摆防舞器未通过电晕试验,建议在保证双摆防舞器总重量一定情况下,可通过缩短有效摆臂长度,采用大尺寸空心球形摆锤方案调整其电场特性。优化后双摆防舞器已通过三相带电运行试验,无电晕放电现象。该研究成果可为线路金具设计和制造提供指导。 | 刘鹏 郭伊宇 林锐 赵纪倩 全姗姗 | 2022 | 电工技术学报2022，37，15： | 1 |
| 13 | 特高压六相输电线路与同杆双回线路特性比较显示文摘从经济性与环保特性2个方面研究了特高压六相输电线路与同杆双回线路相比所具有的优势。通过对杆塔间距的计算,量化验证了六相输电技术可减少线路投资和土地占用面积。计算了六相输电线路的自然传输功率,指出六相输电线路在减少投资的同时提高了自然传输功率,因此具有更好的经济性。在环保特性方面,由导体表面电位梯度入手,论述了六相输电线路比同杆双回线路具有更低的可闻噪声和无线电干扰场强的原因。 | 王明佳 张艳霞 | 2013 | 电力系统自动化2013，37，7： | 1 |
| 14 | 4000 m高海拔地区特高压变电站导线电晕特性与选型研究显示文摘1000 kV变电站中导线连接方式多样,其表面电场分布由于邻近效应而极不均匀,导线表面易发生电晕放电,尤其在高海拔地区,导线起晕电压将降低。为了防治导线表面电晕,优化变电站电磁环境,必须选择合理的导线型式。提出了一种数值计算和有限元仿真为主、电晕模拟试验为辅的变电导线选型方法,研究提出了导线表面场强控制值,计算获得了采用不同选型方案时导线表面工作场强与临界场强之比Em/Ec、可听噪声L50值与电场分布,给出了4000 m海拔特高压变电站导线选型方案并通过了电晕试验验证。结果表明:导线表面场强控制值推荐取值为1.84 kV/mm;若4000 m海拔特高压变电站仍采用常规4分裂导线,则其站内Em/Ec和可听噪声L50值将分别增大50.0%和23.7%,导线表面电晕严重。采用该推荐选型方案时,站内Em/Ec和可听噪声L50值分别为0.79和60.29 dB,导线表面最大场强为1.67 kV/mm,导线高海拔电晕熄灭电压为770 kV,满足4000 m高海拔特高压变电站导线防晕要求。该研究方法和成果可为我国后续高海拔地区特高压变电站的导线选型和绿色环保电网工程建设提供依据。 | 刘鹏 张军 谢梁 李瑶琴 刘闯 彭宗仁 | 2023 | 高电压技术2023，49，7： | 0 |
| 15 | 1000kV特高压交流紧凑型线路电磁参数分析显示文摘分析了特高压紧凑型输电线路的原理及关键电磁参数。与常规线路相比,特高压紧凑型输电线路自然传送功率提高,线路走廊宽度压缩,地面场强、无线电干扰、可听噪声以及波阻抗均有减小趋势。实例表明电压等级相匹配的紧凑型电磁参数的最优选择对未来输电的经济性和安全性发展有重要研究意义。 | 于家棋 郑玉浩 | 2015 | 科技创新与应用2015，5，13： | 0 |
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