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| 1 | Mg-Gd系合金时效析出研究进展显示文摘Mg-Gd系合金的时效析出强化效果优异且析出序列及析出相在含稀土镁合金中具有一定代表性。总结了国内外Mg-Gd系合金时效析出的研究进展,阐述该系合金的时效析出动力学、析出序列及析出相、析出相强化机理等。影响Mg-Gd系合金时效析出动力学的主要因素有时效温度、Gd元素含量、晶粒尺寸、预变形量以及少量非稀土合金元素的添加等。Mg-Gd、Mg-Gd-Y(Dy)、Mg-Gd-Nd(Sm)等合金系的时效析出序列依次为β″-Mg3Gd→β′-Mg7Gd→β1-Mg3Gd→β-Mg5Gd,Mg-Gd-Zn合金时效过程中则还会有γ″-Mg70Gd15Zn15相和γ′-MgGdZn相存在。最后,对该系合金的析出强化机制和未来的发展方向进行了阐述。 | 汤伊金 章桢彦 靳丽 董杰 丁文江 | 2014 | 中国有色金属学报2014，24，1： | 52 |
| 2 | 机械振动对Mg-6Gd-3Y-0.4Zr-2Zn镁合金组织和性能的影响显示文摘通过金相组织分析、X射线衍射分析、扫描电镜分析和力学性能测试,研究了机械振动对Mg-6Gd-3Y-0.4Zr-2Zn镁合金显微组织和力学性能的影响。试验结果表明,在镁合金凝固过程中施加机械振动,导致最初形成的枝晶破碎,形成游离晶核,游离晶核作为异质形核质点增加了晶核的数目,有效地细化了合金组织,铸造缺陷也明显地得到了改善。机械振动使合金的力学性能得到显著提高,合金的最大抗拉强度和屈服强度分别提高了17.3%和15.4%,伸长率也得到一定的提高。 | 薛寒松 吴招兵 彭开建 向军军 张丁非 | 2013 | 铸造2013，62，9： | 22 |
| 3 | 高性能铸造稀土镁合金的发展显示文摘从合金体系和纯净化工艺两个方面对高性能铸造稀土镁合金进行了综述。按时间顺序,对Mg-Nd、Mg-Y和Mg-Gd三个系列合金的研究现状进行论述,重点针对Mg-Gd系合金,着重介绍了其发展历史、力学性能、强化机制。通过纯净化前后的对比可以看出,纯净化可以有效地降低合金中的缺陷,提高合金的力学性能。最后分析讨论了高性能铸造稀土镁合金研究中存在的问题以及今后发展的主要方向。 | 陈巧旺 汤爱涛 许婷熠 王玉容 叶俊华 潘复生 | 2016 | 材料导报2016，30，17： | 23 |
| 4 | 高速冲击载荷下AM80镁合金的力学本构及仿真模拟显示文摘采用霍普金森压杆技术对固溶态AM80镁合金进行大应变率范围下的高速冲击实验,应变速率分别为700、1100、2150、2750和3650 s^(-1)。结果表明:实验用AM80镁合金的流变应力随应变速率的增加而增加,表现出明显的正应变率敏感性;当载荷由准静态转为动态时,合金的流变应力显著增加。基于不同应变率下的应力—应变曲线确定实验用镁合金的Johnson-Cook(J-C)本构方程。采用ABAQUS有限元软件对合金的SHPB实验进行了数值模拟,根据模拟得到的入射波、反射波和透射波形计算得到各应变速率下的应力—应变曲线,并与实验及J-C本构拟合的应力—应变响应进行对比。结果表明:即使在本构拟合所选应变速率范围外,仿真分析结果也与实验及本构拟合结果基本吻合;但在较高应变时,由于本构未考虑温升效应,使得拟合结果与实验结果的差异较低应变时明显要大。 | 郭鹏程 曹淑芬 叶拓 刘志文 李世康 李落星 | 2017 | 中国有色金属学报2017，27，6： | 10 |
| 5 | Gd对Mg-Gd-Y-Zr系镁合金力学行为和阻尼性能的影响显示文摘采用砂型铸造方法,制备了不同Gd含量Mg-Gd-Y-Zr系合金,研究了不同Gd含量对Mg-Gd-Y-Zr系合金室温和高温力学性能、显微组织、阻尼行为的影响。结果表明:当Gd含量达到10%时,室温抗拉强度(T6)达到360MPa,延伸率为4.5%,GW123K合金脆性增加;合金200℃时抗拉强度(T6)仍达到300MPa;低Gd含量的阻尼值高于高Gd含量,GW103K应变振幅ε=0.15×10-2时,Q-1约为0.027。 | 何凯 邹文兵 李宝辉 肖旅 孙敏杰 李中权 | 2013 | 航天制造技术2013，，2： | 10 |
| 6 | 镁合金高温力学性能研究进展显示文摘轻质高强的镁合金材料若要在航空航天领域大规模应用,高温性能是必须要考虑的主要参数之一。本文综述了不同成分(不含稀土镁合金和稀土镁合金)、不同状态(铸态、变形态和热处理态)镁合金的高温拉伸和蠕变性能的研究进展,重点介绍了稀土镁合金的强度反常温度效应及机理。最后指出了未来镁合金高温性能的研究方向。 | 曹樑 李中权 刘文才 吴国华 丁文江 | 2013 | 轻金属2013，，6： | 9 |
| 7 | Gd含量对Mg-Gd-Y-Zr合金组织和性能的影响显示文摘采用光学显微镜对Mg-xGd-2Y-0.5Zr(x=9,11,13,15 mass%)合金铸态、固溶时效态以及拉伸断口附近纵切面组织进行观察分析,并用扫描电镜和电子拉伸试验机分别对合金断口形貌和不同温度下的力学性能进行测试和分析。研究结果表明:铸态Mg-xGd-2Y-0.5Zr合金经525℃固溶6 h和225℃时效10 h后粗大的枝晶消失,晶界清晰可见;当Gd的添加为13 mass%时,合金的晶粒最细小,组织分布最均匀,Mg-13Gd-2Y-0.5Zr合金具有优异的室温和高温力学性能,其在室温和高温下的抗拉强度达到最大值。当Gd的含量一定时,合金的抗拉强度随拉伸温度的升高先升高后降低,在250℃时达到最大值;Mg-13Gd-2Y-0.5Zr合金断裂形式为脆性断裂,并以沿晶断裂为主。 | 陈晓亚 李全安 陈君 孟波波 | 2017 | 材料热处理学报2017，38，11： | 8 |
| 8 | 低溶质总量高强镁合金复杂铸件本体性能优化显示文摘基于溶质总量控制开展Mg-RE系合金成分设计,筛选出抑制镁合金离异共晶相比例的元素,研究合金成分对铸造镁合金非平衡凝固组织、凝固区间、流动性、抗裂能力的影响,且基于筛选成分组织优化了热处理工艺。结果表明,在砂型慢冷条件下采用Mg-5.8Gd-3.0Y-0.4Zr制备的大型复杂结构件本体力学性能优异,抗拉强度≥300 MPa,屈服强度≥220 MPa,伸长率≥3%,可满足大型复杂结构件大载荷、大过载的使用工况。 | 陈舸 肖旅 董喜旺 | 2020 | 特种铸造及有色合金2020，40，8： | 8 |
| 9 | EW94耐热镁合金板材热拉延能力的实验研究显示文摘研究了Mg-9Gd-4Y-0.4Zr(EW94)热轧板材的高温力学性能与热拉延能力.高温单向拉伸测试了板材的力学性能、塑性应变比(R值)及应变速率敏感系数(m值);板材在513 K拉伸时,σb保持在300MPa以上,在723 K拉伸时出现超塑性;R值为0.9~1.4,m值为0.08 ~0.32.考察了成形条件对EW94合金板材与AZ31板材差温热拉延成形能力的影响;EW94板材呈现较好的拉延能力,其极限拉延比(LDR)高达5.2,远高于相同实验装置测试的AZ31板材最大值.初始板材与成形后筒形件的织构演变的分析表明,锥面滑移的激活对筒壁集中减薄作了贡献;EW94热轧板材优异的热拉延能力是由于其相当高的流动应力温度敏感系数. | 李理 周楠 | 2013 | 航空材料学报2013，33，5： | 7 |
| 10 | Mg-11Gd-3Y-1.1Zn-0.5Zr的高温热压缩行为及热加工图显示文摘采用Gleeble-1500热模拟试验机对均匀化后的Mg-11Gd-3Y-1.1Zn-0.5Zr合金进行了温度为350~500℃、应变速率为0.002~1 s-1的热压缩实验,构建了合金高温塑性变形的本构方程,建立并分析了合金的热加工图。结果表明:Mg-11Gd-3Y-1.1Zn-0.5Zr合金热变形发生了动态回复和动态再结晶,合金的流变应力随温度的升高和应变速率的降低而升高,合金热变形激活能Q=286.134 kJ/mol;合金在T=380~500℃、ε·=0.002~0.05 s-1区域能量耗散率大于30%且不发生失稳,适合热加工。 | 王颂博 李全安 陈晓亚 朱利敏 张帅 关海昆 | 2020 | 材料导报2020，34，18： | 6 |
| 11 | 热处理过程中Mg-8Gd-3Y-1Nd-0.5Zr合金的组织演变及性能显示文摘采用透射电镜、扫描电镜、能谱分析、X射线衍射及力学性能等测试手段,研究热处理工艺对水冷铸造的Mg-8Gd-3Y-1Nd-0.5Zr(质量分数)合金显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。合金铸态显微组织由α-Mg、Mg(Gd,Y)相、富Zr小颗粒相和β-Mg_(24)Y_5网状共晶组成。在520℃固溶24 h后,合金中共晶相固溶进基体,固溶演变过程为α-Mg+β-Mg_(24)Y_5相+Mg(Gd,Y)→过饱和α-Mg固溶体+Mg(Gd,Y)相。225℃时效,合金的析出序列为Mg(S.S.S.S)→β″(DO19)→β′(CBCO)→β_1(FCC)→β(FCC),时效24 h达到峰时效态,合金的室温抗拉强度达到231MPa,伸长率为3.4%。时效处理能提高合金耐腐蚀性能,225℃时效72 h时合金析出稳定β(FCC)相,平均析氢速率最小,为0.22 mL/(cm^2·h),合金的耐腐蚀性能最强。 | 冯艳 李晓庚 王日初 彭超群 | 2017 | 中国有色金属学报2017，27，9： | 5 |
| 12 | Mg-Gd-Y-Zr合金热压缩变形组织及塑性失稳判据显示文摘采用Geeble-1500热模拟实验机对Mg-6Gd-3Y-0.5Zr合金进行热压缩实验,设定变形温度为623-773 K、变形速率为0.001-1 s^-1、最大真应变为0.6,利用指数函数关系计算合金的表观激活能,并建立合金的表观激活能图。根据动态材料模型(DMM)计算该合金的加工图,综合分析合金的表观激活能图、加工图以及m、m、S和S这4个判据得到:在723 K、0.01 s^-1以及773 K、0.1 s^-1的条件下,该合金能够获得稳定的塑性变形,并确定为该合金的最佳变形工艺。结合表观激活能图、加工图以及m、m、S和S这4个判据,能够更加准确地判断合金塑性失稳的工艺范围。 | 吴懿萍 张新明 邓运来 唐昌平 张骞 仲莹莹 | 2014 | 中国有色金属学报2014，24，12： | 5 |
| 13 | 固溶处理对Mg-4Gd-1Y-1Zn-0.5Ca-1Zr合金组织和力学性能的影响显示文摘研究了固溶处理工艺对低稀土含量的Mg-4Gd-1Y-1Zn-0.5Ca-1Zr合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,合金的铸态组织为α-Mg基体、共晶相和处于α-Mg基体边缘的长周期堆垛有序(LPSO)结构。经480℃固溶处理后,合金中共晶相的体积分数减少,出现富Zr析出相,LPSO结构完全消失。经520℃固溶处理后,合金组织由α-Mg基体和大量富Zr析出相组成。随着固溶温度的升高,合金的强度和硬度先降低后升高,520℃固溶处理的合金的力学性能与铸态性能相当。LPSO结构、固溶、析出相和晶粒尺寸均影响合金的力学性能。 | 段志英 阮婷 毕金旭 张世东 陈海荣 章晓波 | 2018 | 热处理2018，33，1： | 5 |
| 14 | Sm对Mg-6Gd-3Y-0.5Zr铸态组织及性能的影响显示文摘通过金相、SEM、XRD分析了铸态Mg-6Gd-3Y-xSm-0.5Zr(x=0,1,3,6)合金的微观组织,测试了该合金的室温力学性能。结果表明,第二相主要有Mg24Y5、Mg5Gd、Mg41Sm5,随着Sm含量的增加,合金第二相逐渐增多。随着Sm的增加,合金抗拉强度呈先升高后降低再回升的变化趋势。 | 张奇 孙良成 鲁飞 胡文鑫 刘树峰 李慧 王小青 | 2015 | 材料导报2015，29，10： | 5 |
| 15 | Mg-7Gd-5Y-1Nd-xZn-0.5Zr(x=0,1,2)挤压态合金微观组织和力学性能显示文摘采用扫描电子显微镜、电子背散射衍射、透射电子显微镜、高角度环形暗场−扫描透射,分析了Mg-7Gd-5Y-1Nd-xZn-0.5Zr(x=0,1,2,质量分数,%)挤压态合金微观组织结构和力学性能,旨在探索Zn对于合金性能影响的微观机制。结果表明:在Mg-7Gd-5Y-1Nd-0.5Zr合金中添加Zn元素,不仅形成LPSO结构,也促进了Mg5(RE,Zn)颗粒的析出,并与Zr形成Zn-Zr相。LPSO结构不仅能阻碍晶粒长大,细化晶粒;也能够阻碍动态再结晶,从而形成动态再结晶晶粒和变形晶粒共存的双模结构,动态再结晶晶粒为á0001ñ//ED织构,变形晶粒为á1010ñ//ED织构。微米级大尺寸Mg5(RE,Zn)颗粒会导致应力集中,引起裂纹的萌生,降低合金的塑性;均匀分布的亚微米级Mg5(RE,Zn)颗粒起第二相强化作用,并能钉扎晶界,阻碍晶粒长大。对比3种挤压态合金,Mg-7Gd-5Y-1Nd-2Zn-0.5Zr合金获得了最优的力学性能,其抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为365 MPa、276 MPa和17.5%。 | 彭永刚 杜志伟 李永军 李婷 韩小磊 马鸣龙 庞铮 徐云培 李聪 袁家伟 石国梁 | 2021 | 中国有色金属学报2021，31，1： | 4 |
| 16 | 热处理对Mg-11Gd-3Y-0.8Ca-0.5Zr合金显微组织及性能的影响显示文摘采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、XHB-3000型布氏硬度计和万能电子拉伸实验机等研究了Mg-11Gd-3Y-0.8Ca-0.5Zr合金的最佳热处理工艺和热处理对合金显微组织及性能的影响。结果表明:合金的最佳固溶工艺为485℃×16 h+505℃×16 h,时效工艺为225℃×12 h。铸态合金主要由初生相α-Mg基体和大量处于晶界处网络状的Mg5Gd、Mg24Y5、Mg2Ca相组成。经固溶时效后,相种类没有变化,但晶界变得清晰,第二相的形貌显著改变,呈颗粒状和短棒状均匀分布在基体上,组织得到明显改善,合金的力学性能显著提高,时效态合金的抗拉强度、屈服强度及硬度均显著优于铸态合金,分别由原来的217 MPa、185 MPa和92 HB增加到265 MPa、228 MPa和121 HB,这主要归功于时效沉淀强化的作用。 | 张帅 李全安 朱宏喜 陈晓亚 王颂博 关海昆 | 2020 | 材料热处理学报2020，41，1： | 4 |
| 17 | 热处理对金属型铸造Mg-12Gd-Y-0.5Zr合金组织和力学性能的影响显示文摘采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和万能力学试验机等研究了固溶和时效热处理对Mg-12Gd-Y-0.5Zr合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:Mg-12Gd-Y-0.5Zr合金铸态组织主要由α-Mg基体和沿晶界呈不连续网状分布的Mg_5(Gd,Y)共晶相组成,经固溶时效处理后,合金组织主要由分布于晶粒内部和晶界处的颗粒状Mg_5Gd、Mg_(24)Y_5相组成,有效地提高了合金强度。在不同状态下合金的室温抗拉强度为:铸态191.5 MPa、固溶态213.6 MPa以及时效态269.7 MPa。经固溶时效处理后,塑性有明显的改善。 | 贵云玮 李全安 周耀 张兴渊 | 2017 | 材料热处理学报2017，38，7： | 4 |
| 18 | 高温镁合金中Mg_2Si相细化研究现状显示文摘总结了通过微合金化细化高温镁合金中Mg2Si相的研究进展。依据不同的细化机理,从形核、过冷和偏析等方面分别介绍了微量Sb、P、Sr、Ca、Bi和RE等合金元素对Mg2Si相的细化机理。 | 任磊 郭学锋 任昉 张吉忠 | 2013 | 铸造技术2013，34，4： | 4 |
| 19 | 时效对Mg-5Y-3Sm-0.8Ca合金组织及硬度的影响显示文摘采用组织分析和硬度测试,研究了时效对Mg-5Y-3Sm-0.8Ca合金的影响。结果表明:Mg-5Y-3Sm-0.8Ca合金经525℃×6 h固溶处理,在225℃进行时效时,随时效时间延长显微硬度迅速上升,在12 h出现峰值,然后基本不变,48 h后逐渐降低。当时效时间从12 h增加到48 h时,合金中析出了纳米级的β'相,且其形貌和尺寸没有发生明显变化。 | 张清 李全安 陈君 张兴渊 | 2018 | 金属热处理2018，43，1： | 4 |
| 20 | 热处理对铸造Mg-5Y-2Nd-3Sm-0.5Zr合金组织和力学性能的影响显示文摘采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、X射线衍射仪、维氏硬度测试仪和万能力学试验机等研究了固溶和时效热处理对铸造Mg-5Y-2Nd-3Sm-0.5Zr合金组织与力学性能的影响。结果表明:铸态合金组织主要由α-Mg基体,Mg24Y5、Mg41Nd5和Mg41Sm5相组成;经固溶处理,铸态合金中粗大的第二相固溶于α-Mg基体中,时效处理后有新的纳米级第二相析出;铸造Mg-5Y-2Nd-3Sm-0.5Zr合金的最佳热处理工艺为525℃下保温10 h,然后225℃下时效处理12 h,热处理后合金具有最优良的力学性能,硬度、抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为124.8 HV,296.9 MPa,255.4 MPa和5.78%。 | 贵云玮 李全安 张兴渊 陈晓亚 王颂博 欧阳云飞 董要港 | 2018 | 材料热处理学报2018，39，5： | 3 |
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