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| 1 | 三角翼涡流发生器纳米氧化镁颗粒污垢特性显示文摘为了探究三角翼涡流发生器的纳米氧化镁颗粒污垢特性,选用粒径为50 nm的氧化镁颗粒配制的胶体溶液为研究对象,研究了在不同水浴温度、颗粒浓度、流速、三角翼间距以及不同布置等工况下三角翼涡流发生器的污垢特性。结果表明:三角翼涡流发生器具有抑垢特性,水浴温度、浓度、流速对其抑垢能力及结垢速率均有影响,水浴温度升高、颗粒浓度降低以及工质流速升高都会导致三角翼的抑垢能力增强。三角翼不同列间距的抑垢能力随着布置方式的改变而改变,采用均匀分布布置形式时40 mm列间距的抑垢能力最强,而采用同列数布置时80 mm列间距的抑垢能力最强。 | 徐志明 杨苏武 朱新龙 张一龙 刘坐东 | 2015 | 化工学报2015，66，1： | 6 |
| 2 | 矩形小翼和三角形小翼纵向涡发生器流动换热的研究显示文摘利用SIMPLE算法及k-ε湍流模型对加装矩形小翼和三角型小翼(攻角为45°、60°)的单H形翅片的换热性能进行数值模拟。研究表明:雷诺数相同时,随着攻角的增大,加装矩形小翼的单H形翅片的进出口温差、压力损失、努赛尔数、欧拉数、换热因子和综合性能评价标准JF的值都比加装三角形小翼要大。由于纵向涡发生器的存在,使得管后回流区和纵向涡发生器附近的湍动能增大,从而导致这些区域内的温度升高,沿着径向方向,湍动能大致呈'M'形分布,温度大致呈'W'形分布。 | 曾卓雄 刘建全 王漳军 魏佳加 | 2016 | 热能动力工程2016，31，1： | 5 |
| 3 | 纵向涡强化圆管内换热的数值模拟及性能分析显示文摘对布置有涡发生器小翼对的圆管内部湍流流动和强化传热特性进行了三维数值模拟。研究了涡发生器的形状和对数对流动传热特性的影响并采用综合性能指标进行优化。结果表明:涡发生器后横截面上产生的多纵向涡结构使管内流体混合更加充分,促进了壁面边界层与主流的动量和能量交换,提高了传热强度。每排4对矩形小翼时的换热性能最好,Nusselt数比光管平均提高了27.2%。相同形状下,每排4对涡发生器的综合性能均高于每排3对;相同对数下,梯形小翼的综合性能最好,三角形小翼次之,矩形小翼最差。每排4对梯形小翼时的整体综合性能最优,性能评价标准达到了0.97~1.07。 | 李凡 陆高锋 马光柏 翟晓强 杨顺法 | 2021 | 化工学报2021，72，S01： | 4 |
| 4 | 不同纵向涡发生器翅片通道内速度场与温度场协同的数值研究显示文摘为了探究加装矩形小翼和三角型小翼纵向涡发生器的H形翅片通道的换热流动,采用场协同理论进行分析.结果表明,相同攻角时,三角形小翼的面平均协同角和体平均协同角要比矩形小翼的大,同时,体平均协同角比面平均协同角大;随着攻角的增大,面平均协同角和体平均协同角都先减小后增大,矩形小翼在攻角为60°时最小,三角形小翼在45°时最小;相同进口速度时,45°三角形小翼的面平均协同角和体平均协同角要比60°矩形小翼的大,随着进口速度的增加,60°矩形小翼和45°三角形小翼的面平均协同角和体平均协同角都增大. | 曾卓雄 王漳军 刘建全 | 2015 | 应用数学和力学2015，36，7： | 2 |
| 5 | 矩形通道内纵向涡发生器布置方式对流动传热的影响显示文摘对矩形通道内非对称布置矩形纵向涡发生器进行了数值模拟研究,得出了Re在500-2 000范围内非对称布置纵向涡发生器对空气的流动和换热特性的影响规律.结果表明:非对称布置纵向涡发生器比对称布置纵向涡发生器的Nu数仅减少了4%-6%,而阻力因子f减少了11%-12%,减阻效果非常明显.非对称布置纵向涡发生器的综合换热性能j/f比对称布置方式增加了5%-20%,表明非对称布置纵向涡发生器的综合换热性能更好. | 蔡楠 田丽亭 闵春华 齐承英 李平 | 2015 | 河北工业大学学报2015，44，1： | 2 |
| 6 | 矩形通道中低肋涡流发生器抑垢效果分析研究显示文摘为了研究矩形通道内低肋涡流发生器抑垢效果特性,本文选用粒径为50 nm的MgO颗粒进行实验分析。通过安装低肋涡流发生器前后污垢热阻随时间的变化对比,改变低肋涡流发生器的高度、排列间距以及前后排列布置方式,对低肋涡流发生器的抑垢效果进行研究分析。实验结果表明:低肋涡流发生器以较小的压力损失作为代价,换取了较好的抑垢效果;低肋涡流发生器越高,抑垢效果越好;减小涡流发生器的间距,能够有效的抑制污垢沉积;前排列布置有更好的抑垢效果。 | 徐志明 吴翰 刘坐东 王景涛 | 2017 | 热能动力工程2017，32，6： | 1 |
| 7 | 矩形小翼纵向涡发生器流动换热研究显示文摘采用数值模拟方法对加装矩形小翼纵向涡发生器的H形翅片换热机理进行研究。研究表明:随着来流速度的增加,回流区里的气流温度逐渐升高;相同雷诺数时,随着攻角的增大,加装纵向涡发生器的单H形翅片的进出口温差、压力损失、努赛尔数、欧拉数和换热因子都增大,而综合性能先增大后减小;随着雷诺数的增加,压力损失、努赛尔数增大,进出口温差、欧拉数、换热因子和综合性能都减小。 | 曾卓雄 王漳军 张龙 徐义华 | 2015 | 热能动力工程2015，30，4： | 1 |
| 8 | 三角翼纵向涡内扰管传热机理及数值模拟显示文摘基于Fluent软件对相同管径的光管、波纹管、横槽管和三角翼纵向涡内扰管的数值模型都分别采用k-e湍流模型,管内壁设定为等温边界条件,在Re=3×10~4~1.5×10~5范围内和不同流速下,对四种管内不同流速下的流体的温度场进行数值模拟,得出多组不同流速流体通过四种不同的管下的工况性能差异,通过对比多组工况的出口截面温度分布和管内流体迹线分布,结合传热机理分析比较得出三角翼内扰管和光管、波纹管、横槽管内流体的流动传热性能优劣和各自的适用场合。结果表明,纵向涡传热管和其他三种管道比较,传热性能明显提高,在Re=3×10~4~1.5×10~5的范围内,对流换热系数h较光管提高了90%以上,内置三角翼纵向涡的传热管出现大的纵向涡状的螺旋流,主流区和边界层充分混合,但压降较大。 | 林锋 栗艳 张敏思 许彦栩 邱少龙 林佳鸿 丁力行 陈嘉澍 | 2016 | 广东化工2016，43，8： | 0 |
| 9 | 矩形翼涡流发生器排列方式对颗粒污垢的影响显示文摘为探索排列方式对颗粒污垢特性的影响,以加入纳米Mg O颗粒的水为工质,实验研究了不同排列方式的矩形翼涡流发生器对颗粒污垢的影响。结果表明:无论是否安装涡流发生器,矩形通道中纳米Mg O颗粒污垢都没有明显的诱导期;在换热面上安装矩形翼能够抑制颗粒垢的生成,但流动阻力却明显增大;攻角为90°条件下,错排布置抑垢能力比顺排布置强,攻角为45°条件下,错排布置与顺排布置抑垢能力相近,且都比同等条件攻角为90°时的强;在攻角相同的条件下,插排布置的抑垢能力最好,但其流动阻力最大,攻角不同时,45°攻角比90°抑垢能力强。 | 徐志明 朱新龙 杨苏武 张一龙 刘坐东 | 2016 | 化工机械2016，0，1： | 0 |
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