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| 1 | 高品质特殊钢关键生产技术显示文摘介绍了21世纪国际上以轴承钢为代表的特殊钢发展新趋势,分析了国内外轴承钢产品质量的差距和问题,重点介绍了近几年国内在转炉高碳脱磷低氧钢冶炼、降低还原势的炉外精炼工艺、大型夹杂物来源与控制、超低钛钢冶炼和大方坯连铸凝固末端凸辊压下等高品质特殊钢冶炼技术的发展状况和研究成果。 | 刘浏 | 2018 | 钢铁2018，53，4： | 31 |
| 2 | 碲处理控制Y15易切削钢中MnS夹杂物形貌显示文摘为了研究碲对钢中MnS夹杂物形貌的影响,针对Y15高硫易切削钢,利用SEM-EDS扫面电镜,结合FactSage热力学计算,分析了不同碲质量分数对钢中MnS夹杂物形貌、尺寸、长宽比的影响,同时探讨了稀散金属碲对MnS夹杂物形貌控制的机理。研究结果表明,钢液中加碲后,在MnS夹杂物的外环形成了碲、锰、铁的复合相。钢中加碲后MnS夹杂物的形貌和分布大幅度改变,当碲硫比为0.05时,链状MnS夹杂物大幅度减少,球状MnS夹杂物数量增加;当碲硫比增加到0.2时,链状MnS夹杂物基本消失;当碲硫比增加到0.5时,MnS夹杂物形貌的变化不再明显。钢中加碲显著降低了MnS夹杂物的长宽比,控制MnS夹杂物长宽比最合适的碲硫比为0.2。FactSage计算结果表明,MnTe的生成温度为1900℃,在MnS的析出温度下,MnTe是作为液态夹杂物存在的。在凝固过程中,MnTe和MnS发生固溶现象,由于MnTe为液态,两者形成的固溶体会趋于球形生长。 | 张硕 杨树峰 李京社 王林珠 | 2017 | 钢铁2017，52，9： | 28 |
| 3 | 热力学分析MnS夹杂物析出与控制显示文摘为了深入研究与控制重轨钢中大尺寸MnS夹杂物,针对目前热力学计算MnS析出行为问题,提出在应用时需要根据实际条件做相应的选择进行计算。在比较了目前几个常用的热力学数据后,基于U75V钢中MnS夹杂物形成过程,建立了适合计算MnS夹杂物析出的分段计算方法。研究表明,采用FactSage 6.4商业软件计算MnS析出温度为1 631K,与平衡热力学参数计算的结果1 694K相差63K。该方法可准确预测MnS的析出行为,降低了热力学分析MnS析出的难度。在1 473、1 573和1 673 K3个温度下固溶硫质量分数分别为0.000 67%、0.001 67%和0.010 8%。在铸坯轧制之前的开坯和保温温度为1 563K时,需要将钢中硫质量分数降低到0.001 67%以下,才能有效控制大尺寸的MnS夹杂物。 | 张学伟 杨才福 柴锋 罗小兵 张立峰 董元篪 | 2019 | 钢铁2019，54，12： | 17 |
| 4 | 热处理对铸态钢中硫化锰夹杂物的影响显示文摘基于1215易切削钢成分,采用Factsage软件对Mn-S-O-Fe体系进行热力学计算,并将铸坯样在不同温度进行热处理,运用金相显微镜、扫描电镜对热处理前后钢中硫化锰的变化进行了研究。结果表明,硫化锰在800℃热处理时开始出现晶间析出现象,析出的硫化锰在热处理后发生聚集长大的球化现象,且温度越高,球化现象越明显。经过1 200℃保温处理后,钢中大于10μm夹杂物的比例上升。在500~1 200℃热处理时,硫化锰的长宽比降低率达到7%~15%。基于试验结果,轧制加热炉采用800~900、1 050~1 150及1 200~1 220℃加热制度有利于改善硫化锰形态,从而改善钢材易切削性能。 | 林腾昌 门兵 程雄 郭瑞刚 董凯 | 2021 | 中国冶金2021，31，4： | 15 |
| 5 | U75V重轨钢生产过程中非金属夹杂物的行为演变显示文摘为了研究重轨钢全流程非金属夹杂物的行为演变,进一步控制重轨钢中夹杂物,提高产品质量。以U75V重轨钢为研究对象,通过对LF-VD-CC工艺重轨钢生产全流程系统取样,结合氧氮分析、钢液成分分析、非金属夹杂物分析以及热力学计算,从夹杂物化学成分、数量及尺寸等方面研究其演变过程。结果表明,U75V重轨钢生产全流程氧氮含量持续降低,最终TO、[N]质量分数分别约为0.001 0%和0.004 0%;LF进站主要为MnO-SiO2-Al2O3型夹杂物,为脱氧产物;LF精炼化渣后,MnO-SiO2-Al2O3型夹杂物转化为CaO-SiO2-Al2O3型夹杂物,BaCaSi和FeSi等合金辅料带入的Ca、Als是产生该结果的主要原因;LF离站时主要为CaO-SiO2-Al2O3-MgO型夹杂物,夹杂物中CaO和MgO含量增加;VD精炼过程CaO-Al2O3-MgO型夹杂物基本消失,VD破空至铸坯中主要为CaO-SiO2-Al2O3型夹杂物;钢轨中镁铝尖晶石类夹杂物比例增加,为CaO-SiO2-Al2O3-MgO型夹杂物,热力学计算结果表明钢轨中尖晶石类夹杂物为降温冷却过程中形成,且计算值与实际值总体吻合。 | 储焰平 谌智勇 刘南 杨文 王举金 张立峰 | 2018 | 中国冶金2018，0，S1： | 14 |
| 6 | 非调质钢中夹杂物生成热力学显示文摘为了研究非调质钢中非金属夹杂物的演变规律和生成条件,实现对钢中夹杂物的精准控制,揭示了非调质钢冶炼全过程非金属夹杂物的形貌和成分转变。初始钢中夹杂物主要为镁铝尖晶石夹杂物,随着冶炼反应的进行,钢中逐渐出现部分含有CaO和CaS的夹杂物,同时还伴有MnS析出相生成。系统地通过热力学计算了1 873 K下一元脱氧钢中Al、Ti、Mg和Ca与O的平衡关系,二元脱氧钢中Al-Mg、Al-Ti、Al-Ca和Al-Mg-Ca脱氧夹杂物的生成区域。可为非调质钢脱氧过程脱氧剂的加入、钢液中溶解氧含量的控制以及非调质钢中不同夹杂物的生成和控制提供理论指导。 | 张志刚 任英 成功 段豪剑 张月鑫 | 2020 | 中国冶金2020，30，4： | 11 |
| 7 | Ce和退火对U75V钢中MnS夹杂物的影响显示文摘以U75V重轨钢为实验钢种,分别研究了热处理、稀土处理及二者共同处理对钢中MnS夹杂物的影响。结果表明:原始U75V钢中主要有3类夹杂物,即纯MnS、Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO-MnO复合夹杂和MnS半包裹的Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO复合夹杂,其平均长宽比为3.3,平均尺寸为4.5μm。经加热至1 200℃保温2 h再水冷后,钢中夹杂物的种类和成分没发生变化,但是球化作用显著,平均长宽比降为1.3,降低了约61%,平均尺寸也有所减少,减少了约25%;添加微量稀土Ce后,夹杂物种类和成分均复杂化,除了纯MnS以外,还发现了另外3种不同形态的含Ce夹杂物。与原始U75V相比,添加Ce后,夹杂物球化作用与退火处理效果相当,平均长宽比降为1.4,降低了约58%,但是对平均尺寸减小作用甚微,只减小了9%;进一步地,对添加Ce后的实验钢进行1 200℃保温2 h再水冷,夹杂物球化率没有变化,即平均长宽比仍为1.4。但是夹杂物平均尺寸进一步减小,与原始U75V钢相比,减小了1.4μm(约31%)。与单一添加稀土Ce的钢相比,夹杂物平均尺寸也减小了1μm(约24%)。仅就夹杂物球化率即降低长宽比来说,退火和添加稀土2种处理方式的效果相同,考虑其节能环保因素,后者更具明显优势。另一方面,从夹杂物细化方面来说,单一添加稀土Ce在本实验条件下效果不明显,要想使夹杂物尺寸更小,需要添加Ce结合热处理对U75V钢进行综合处理。 | 任磊 张海南 曹建强 杨吉春 富晓阳 | 2021 | 钢铁研究学报2021，33，8： | 8 |
| 8 | 钛处理对EH36船板钢中夹杂物及组织特征影响显示文摘为了研究结晶器喂钛线对EH36船板钢中夹杂物的影响,采用无水有机溶液电解分离提取钢中夹杂物,结合扫描电镜和能谱仪分析其三维形貌,尺寸和成分。试验结果表明,在结晶器喂钛线后,钢中硅铝酸钙夹杂物+外包裹MnS转变为硅铝酸钙钛+MnS夹杂物,三维表面从光滑转变为粗糙多孔的形貌。在焊接热模拟后的试样中,组织形貌从未加钛试样中的晶界铁素体和侧板条铁素体转变为钛处理试样中的针状铁素体,且夹杂物周围铁素体从块状转变为针状,韧性提高了70J。通过热力学理论计算,分析船板钢中含钛氧化物夹杂物形成条件。计算结果表明,钛、铝与氧反应生成氧化物的过程存在竞争关系,当钢中钛质量分数为0.02%时,钢液中应严格控制铝质量分数不高于0.0035%,才能保证钢液中大量生成含钛氧化物粒子。 | 罗登 洪志伟 李丽 李健 杨丽 张学伟 | 2020 | 钢铁2020，55，7： | 6 |
| 9 | 钢中氮含量对含硫齿轮钢硫化物影响的试验显示文摘某钢厂齿轮钢20CrMnTi(质量分数/%:0.17~0.23C,0.17~0.37Si,0.80~1.00Mn,0.025~0.035S,0.004~0.08Ti,1.10~1.25Cr)的生产工艺流程为90 t LD-LF-RH-CCM-150 mm×150 mm方坯连铸。通过热力学计算得到钢中的MnS和TiN均在液相线和固相线之间析出。试验研究钢中含不同氮含量情况下,钢中硫化物和氮化钛具有相互结合的变性效果。试验结果表明,当钢中氮质量分数约为0.0055%时,TiN优先于MnS析出,钢中更多的硫化物夹杂以氮化钛为形核核心,形成硫化锰和氮化钛复合夹杂物,从而改善A类夹杂物尺寸和形貌,A类夹杂物呈短小、均匀分散分布态势,按GB/T 10561评定达到1.5级。 | 印传磊 林鹏 张洪才 翟万里 杨丽梅 | 2020 | 中国冶金2020，30，7： | 6 |
| 10 | 凝固过程重轨钢中MnS粒子形核与长大动力学分析显示文摘利用经典形核理论和扩散控制长大模型计算分析了重轨钢中MnS粒子析出的动力学行为,计算结果表明,MnS粒子在重轨钢凝固过程以均匀形核和晶界形核为主,主要在凝固末期析出。在设定的重轨钢成分下,计算出MnS的有效形核温度为1 634K,即Mn、S实际浓度积等于平衡浓度积。降低S的质量分数小于5.0×10-5能够推迟MnS接近固相线析出,而对MnS的长大半径影响较小;提高冷却速率从0.14K/s到1.45K/s,连铸坯内柱状晶区中MnS的长大半径比中心等轴晶区的大1个数量级,但对MnS的析出时机无影响。S元素是MnS在凝固过程中粗化长大的控制性环节,在凝固过程冷却速率对MnS粒子长大半径起着决定性的作用。 | 张学伟 张立峰 杨文 王祎 董元篪 李扬洲 | 2017 | 钢铁研究学报2017，29，9： | 3 |
| 11 | 重轨钢铸坯中MnS夹杂物的析出与长大显示文摘铸坯中MnS夹杂物的形貌及尺寸对钢的性能影响显著,因此了解并调控其析出长大过程具有重要意义。采用连铸坯枝晶生长热模拟试验,观测了U78CrV重轨钢铸坯凝固过程中MnS夹杂的形貌及尺寸变化规律,结合热力学和动力学计算,分析了重轨钢铸坯中MnS夹杂的析出长大行为。热模拟试验表明,重轨钢铸坯中MnS主要在凝固末期析出,多分布于枝晶间隙。其中,柱状晶区中MnS主要呈球形、椭圆形及短棒状,平均等效半径为2.42μm,最大等效半径为4.19μm;等轴晶区中MnS多呈不规则形状,平均等效半径为4.01μm,最大等效半径为7.58μm。热力学计算表明,柱状晶区MnS析出凝固分数为0.97,析出温度为1663 K,高于固相线9 K;等轴晶区MnS析出凝固分数为0.95,析出温度为1623 K,高于固相线20 K。动力学分析表明,柱状晶区MnS理论长大半径为2.74μm,等轴晶区MnS理论长大半径为5.98μm,计算结果与试验结果较为吻合。通过比较柱状晶区与等轴晶区MnS的析出时间,讨论了等轴晶区MnS尺寸明显大于柱状晶区的原因。通过降低初始硫含量、减轻铸坯芯部硫元素的偏析以及提高冷却速率,可以有效降低芯部等轴晶区的MnS夹杂物的尺寸,减小MnS对钢材性能的危害。 | 房孟婷 袁华志 谢鑫 曾建华 仲红刚 翟启杰 | 2023 | 钢铁2023，58，5： | 2 |
| 12 | 重轨钢中夹杂物的分析与控制显示文摘钢中非金属夹杂物是造成重轨钢内部损伤及产生疲劳破坏的主要原因,影响着高质量、高洁净度钢的发展。通过查阅重轨钢夹杂物有关文献,对钢中主要夹杂物进行了分析,探究了精炼渣、稀土元素、热处理、合金元素对钢中夹杂物的影响。目前对非金属夹杂物的研究主要集中在对精炼渣成分进行控制的全流程分析上,这也是控制钢中夹杂物最经济的一种方法,对热处理工艺的优化、稀土元素或Ca、Mg等合金元素的定量化研究也是未来研究的重点。 | 樊志明 杨吉春 朱君 李向川 张滢 | 2021 | 中国铸造装备与技术2021，56，5： | 2 |
| 13 | 硫含量对重轨钢中非金属夹杂物的影响显示文摘实际生产过程中由于原料和操作控制不精确,钢中硫含量和非金属夹杂物波动较大,严重影响钢的洁净度。为了准确控制重轨钢中硫化锰等非金属夹杂物的尺寸、形态和数量,在实验室开展了硫含量对重轨钢中非金属夹杂物的影响研究。钢中硫质量分数增至70×10^(-6)、110×10^(-6)、140×10^(-6)后随炉冷却,采用全自动夹杂物分析仪对钢中非金属夹杂物进行统计,获得了硫含量与钢中非金属夹杂物成分、尺寸、形态和数量的关系。结果表明,钢中夹杂物大部分为以氧化物为形核核心的复合型MnS;随着硫含量的升高,复合型MnS、MnO-SiO_(2)和MgO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO型夹杂增多,CaO-SiO_(2)和MgO-CaO-SiO_(2)夹杂减少;夹杂物平均尺寸随硫含量的升高而增大,且不同尺寸的夹杂物均有所增加,尺寸为2~10μm增多最明显;硫质量分数为(70~140)×10^(-6)的钢液凝固过程液相中都能单独析出MnS,且硫含量越高,MnS析出越早,含量越多。 | 张雨蕾 卓超 郝晓帅 刘添 孙彦辉 张敏 | 2022 | 钢铁研究学报2022，34，8： | 2 |
| 14 | 精炼渣对U75V钢中非金属夹杂物影响的研究显示文摘研究了精炼渣碱度和渣中Al_(2)O_(3)含量对U75V钢中非金属夹杂物的影响。结果表明,精炼渣碱度对钢中夹杂物成分影响较大。在U75V钢精炼过程中,随着精炼渣碱度由1.4提升至2.0,钢中夹杂物的成分发生了较大变化。其中,平均w(CaO)由43%升高至62%,平均w(SiO_(2))、w(MgO)和w(Al_(2)O_(3))均有不同程度的下降,分别由37%、16%、4%下降到29%、7%、2%。精炼渣碱度对U75V钢中夹杂物数密度影响较大。碱度为1.4时,夹杂物数密度为2.95个/mm^(2),随着碱度升高至1.8,夹杂物数密度降至1.42个/mm^(2),继续升高精炼渣碱度,夹杂物数密度开始增大。精炼渣碱度为1.8时,钢中夹杂物数密度最小,此时的精炼渣更有利于夹杂物的去除。精炼渣中Al_(2)O_(3)含量对钢中夹杂物有重要影响。随着精炼渣中w(Al_(2)O_(3))由0升至3%,夹杂物中CaO和SiO_(2)含量降低,MgO和Al_(2)O_(3)含量升高;继续提升精炼渣中w(Al_(2)O_(3))至6%,夹杂物中w(CaO)不再变化,稳定在40%左右,而MgO、SiO_(2)含量略有降低,w(Al_(2)O_(3))则升高至18%左右。随着渣中Al_(2)O_(3)含量升高,钢中夹杂物数密度持续上升,且当渣中w(Al_(2)O_(3))由3%增加至6%时,夹杂物数密度增加了近1倍。因此U75V需要将精炼渣中w(Al_(2)O_(3))控制在3%以下。在生产过程中,应严格控制合金和造渣材料中的Al s和Al_(2)O_(3)含量,减少进入炉渣中Al_(2)O_(3)含量,将炉渣碱度控制在1.8左右。 | 朱君 杨吉春 谌智勇 樊志明 张立峰 | 2022 | 炼钢2022，38，4： | 1 |
| 15 | 稀土Ce及热处理对铸态U75V钢中夹杂物的影响显示文摘以铸态U75V为实验钢种,研究了向钢中添加稀土Ce、热处理工艺及二者共同作用对钢中以MnS为主的夹杂物的影响。结果表明,原始铸态U75V钢中主要有三类夹杂物:纯MnS、Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-MnO复合夹杂物及MnS半包裹Al_(2)O_(3)-SiO_(2)的复合夹杂物;其平均尺寸为4.75μm,平均长宽比为1.27。将原始铸态U75V钢加热至1300℃保温1h后空冷,钢中夹杂物的种类和成分未发生明显变化,但夹杂物平均尺寸降低至3.8μm,降低了约20%,平均长宽比也减小约4.7%。向钢中添加0.0013%稀土Ce后,夹杂物成分复杂化,除了纯MnS以外,还有三种不同形态的含Ce夹杂物;与原始铸态U75V钢相比,添加稀土Ce后,夹杂物平均尺寸显著降低,减小了1.91μm(约40%),但长宽比略增(约1.6%)。向钢中添加稀土Ce再加热至1300保温1h后空冷,与原始铸态U75V钢相比,夹杂物平均尺寸降低约34%,长宽比降低约2.4%。综合对比,在U75V钢中添加0.0013%稀土Ce并对其进行1300℃保温1h后空冷处理,钢中MnS及相关夹杂物尺寸和长宽比均明显降低。 | 张海南 曹建强 任磊 杨吉春 | 2022 | 稀有金属与硬质合金2022，50，4： | 1 |
| 16 | 46MnVS钢铸坯中硫偏析行为及硫化物分布的研究显示文摘46MnVS钢是一种典型的中硫非调质钢,钢中硫化物的类型、大小、分布和硫偏析对其产品使用性能有重大影响。依托国内某厂的46MnVS连铸坯开展硫偏析行为及硫化物分布的研究,采用了扫描电镜、夹杂物三维腐刻等实验方法,分析了铸坯中硫化物类型、大小、分布的变化规律,总结硫偏析行为规律。研究发现铸坯中心和铸坯1/4处出现严重的正偏析,最大正偏析指数分别为1.13、1.08。计算结果表明,MnS在固相率为0.80、温度为1 425.0℃时开始从液相中析出,此时残余液相S含量为钢液初始含量的4.60倍。铸坯激冷层中硫化物的三维形貌多为不规则状;从柱状晶区边部到中心不规则状硫化物逐渐增加;中心等轴晶区从外部到中心硫化物主要为不规则状,八面体占比逐渐降低,板片状硫化物逐渐增大。 | 沈伟 李志伟 田钱仁 付建勋 | 2023 | 钢铁研究学报2023，35，1： | 1 |
| 17 | 含Nb微合金化钢腐蚀规律研究与分析显示文摘为了研究含Nb微合金化高速重轨钢的腐蚀性能,在某厂生产的重轨钢U75V(Cr含量为0.45%)的基础上,以不同Nb含量的试验重轨钢为研究对象,采用恒电位测量法,利用CorrView软件对极化曲线进行拟合,对试验钢电化学腐蚀规律进行分析,探究造成高速铁路重轨钢腐蚀的主要原因。研究结果表明:Nb的加入使氧化层更加致密,有利于钢耐蚀性的提高,含Nb0.028%的2-Nb试验钢的耐蚀性最好,适量的Nb能提高基体的自腐蚀电位并能使氧化层更致密,从而提高钢的耐蚀性;含Nb 0.028%的2-Nb试验钢的自腐蚀电流密度均低于其他三种试验钢,说明其耐蚀性能最好;对不同腐蚀时间氧化层的物相分析表明,添加合金元素Nb有利于α-FeOOH的快速形成和含量的增加,Nb加入量为0.028%的试验钢的α-FeOOH/γ-FeOOH值比其他三种钢高,表明其耐腐蚀性能相对更好。因此,本研究为重轨钢的成分优化和新钢种的设计提供理论依据。 | 窦为学 国栋 冯捷 朱苗勇 王晓丽 | 2019 | 钢铁钒钛2019，40，3： | 0 |
| 18 | 淬火轨冶炼过程中典型夹杂物变化规律的研究显示文摘为研究淬火轨冶炼过程中典型夹杂物的变化规律,进一步提高钢中非金属夹杂物控制水平,以国内某钢厂“150 t转炉炼钢→150 t LF精炼→VD脱气→280 mm×380 mm方坯连铸”工艺生产的淬火轨为研究对象,对冶炼过程系统取样,结合氧氮分析、钢液成分分析以及钢中非金属夹杂物分析,从夹杂物成分、数密度和尺寸等方面研究其变化规律。研究结果表明,淬火轨冶炼过程氧氮含量和夹杂物数密度持续降低,夹杂物去除效果明显;LF进站钢中典型夹杂物主要成分为SiO_(2)-MnO-Al_(2)O_(3),主要是转炉采用硅锰脱氧合金化产生的脱氧产物;LF合金化后典型夹杂物主要成分为CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO,夹杂物中CaO和Al_(2)O_(3)含量显著升高,SiO_(2)和MnO含量降低,主要是合金辅料带入的Ca和Al_(s)与钢中的溶解氧或氧化物夹杂发生反应所致,MgO含量升高与钢包耐火材料侵蚀有关;LF出站钢中典型夹杂物主要成分为CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO,夹杂物中CaO和MgO含量升高,Al_(2)O_(3)含量降低,主要是钢渣反应以及钢液和耐火材料作用向钢液传递的结果;铸坯内弧1/4处典型夹杂物内核为Al_(2)O_(3)-MgO,外层为Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO;受合金辅料的加入以及夹杂物的生成与夹杂物的聚集上浮等诸多因素影响,夹杂物尺寸在一定范围内随时间呈周期性波动。LF和VD阶段,由于软吹促使夹杂物聚集上浮,夹杂物数密度降低、尺寸增大;中间包内夹杂物尺寸较稳定,连铸过程由于夹杂物碰撞聚集,使铸坯中夹杂物尺寸明显增大;轧制过程中部分尖晶石类夹杂物发生脆断,导致夹杂物平均尺寸降低,而数量略有增加。因此,严格控制硅铁和硅钙钡中的Al_(s),以及辅料中其它杂质含量,对提高淬火轨洁净度有重要作用。 | 朱君 杨吉春 樊志明 谌智勇 | 2022 | 炼钢2022，38，6： | 0 |
| 19 | 重轨钢铸坯质量分析及工艺控制显示文摘针对探伤不合格的重轨钢样,采用手动探伤仪进行复检定位,并采用光学显微镜和扫描电镜对钢轨探伤不合格具体位置进行了分析。结果表明,重轨钢样主要质量缺陷是疏松孔洞、微小裂纹以及Mn S夹杂物。采取冶炼质量优化、连铸工艺控制,降低夹杂物级别,提高钢液质量以及铸坯缓冷工艺优化等措施,成品重轨钢探伤合格率达到99%以上。 | 尹素花 刘燕霞 董中奇 杨晓彩 王建锋 徐海强 王波 彭可武 | 2018 | 铸造技术2018，39，8： | 0 |
| 20 | E690海洋平台用钢第二相析出行为研究显示文摘研究了E690海洋平台用钢中第二相析出过程,讨论了不同温度条件下该钢种第二相中的元素含量,在此基础上分析了钢中Cu含量对Cu析出量的影响,为实验钢成分设计提供理论指导。结果表明,该钢中15种析出物的生成顺序分别为:Ti_(4)C_(2)S_(2),FCC_A1#2,MnS,B_(2)M,M_(3)B_(2),BN_HP_(4),FCC_A1#3,AlN,HCP_A3#2,KSI_CARBIDE,MC_ETA,M_(23)C_(6),M_(7)C_(3),MC_SHP,M_(3)P。适当提高钢中的Cu含量,降低Ni含量,在耐腐蚀性能满足钢材服役要求的条件下,可有效减少生产成本。然而,为抑制Cu过量析出,减小钢材的裂纹敏感性,应将钢中的Cu含量控制在0.2%以下。 | 刘敏 冯小明 张亚君 赖朝彬 | 2022 | 工业加热2022，51，4： | 0 |
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