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| 1 | 变截面悬臂箱梁剪力滞效应的比拟杆分析方法显示文摘针对传统比拟杆法仅能分析等截面箱梁剪力滞效应的不足,重新推导变截面箱梁加劲杆等效面积及剪力滞效应微分方程,以有机玻璃悬臂梁模型的试验结果检验该文算法的正确性,讨论箱梁梁高、腹板厚度变化对悬臂箱梁剪力滞系数和正剪力滞区段长度的影响,通过分析箱梁顶板和腹板内剪力流沿跨长的分布规律揭示变截面箱梁剪力滞效应弱化的原因。研究发现:悬臂箱梁梁高和腹板厚度的变化会减弱其剪力滞效应,且剪滞效应弱化的原因在于变截面箱梁腹板内剪应力水平的降低;箱梁顶板内水平剪力流沿跨长先增大后减小的变化导致了悬臂箱梁正、负剪力滞现象,同等跨径下变高度悬臂箱梁的正剪力滞区段长度会显著增加,但其剪滞系数将明显减小;工程设计中可以通过调整箱梁梁高和腹板厚度沿顺桥向的变化趋势,尽量让箱梁腹板剪力流水平沿桥跨方向保持不变,避免腹板剪力流水平变化过快以最大程度地减弱箱梁剪力滞效应。 | 郭增伟 李龙景 张俊波 | 2019 | 土木工程学报2019，52，8： | 19 |
| 2 | 双线混凝土U型梁的剪力滞效应研究显示文摘为了研究双线混凝土U型梁的剪力滞效应,对U型梁截面进过合理简化,选取轴力自平衡的余弦函数定义了翘曲位移函数。在考虑剪滞效应和剪切效应的基础上,构建了双线混凝土U型梁的总应变能函数。利用势能驻值原理,推导出了简支、悬臂和连续双线混凝土U型梁分别在均布荷载和集中荷载作用下的剪力滞系数解析解。以某实际工程双线混凝土U型梁为例,对解析法和有限元模型计算得到的剪力滞系数进行对比分析。计算双线混凝土U型梁道床板的有效分布宽度,并基于有限元模型的计算结果,对理论解的有效分布宽度进行系数修正。研究结果表明:剪力滞系数的理论计算结果与有限元模型计算结果的最大偏差不超过±10%,表明所推导解析解的精度较高;双线混凝土U型梁在均布荷载和集中荷载作用下,跨中截面的剪力滞变化规律相同,均在主梁和道床板交界处剪力滞系数最大,随离交界处距离的增大而减小;相比均布荷载作用,集中荷载作用下的剪力滞效应更明显,需在实际工程中重点考虑;在双线混凝土U型梁道床板有效分布宽度的计算中,引入修正系数1.05对解析计算结果加以修正,以得到更精确的结果。基于理论推导所得的双线混凝土U型梁剪力滞效应变化规律,以及对道床板有效分布宽度提出的修正系数,可为同类型桥梁的设计计算提供参考依据。 | 王旭飞 赵亚宁 冀伟 | 2022 | 铁道科学与工程学报2022，19，1： | 3 |
| 3 | 斜拉桥变宽度主梁的剪力滞效应分析显示文摘该文以浙江宁波舟山港主通道工程中的一座双塔单索面变宽度组合梁斜拉桥(57 m+108 m+340 m+108 m+57 m)为工程背景开展主梁受力分析,该桥主梁宽高比大,主梁构造复杂,剪力滞效应显著。为研究该斜拉桥剪力滞效应及主梁变宽对剪力滞效应的影响,采用了混合有限元方法并结合现场实测,分析了主梁局部构件的主要力学行为和应力分布特征,进一步得出了主梁顶、底在成桥状态下的应力和剪力滞系数分布。结果表明:斜拉桥单箱三室主梁截面顶、底板剪力滞效应显著。混凝土顶板随着主梁宽度增大时,剪力滞系数在不断减小;对于钢底板,因主梁宽度的变化带来的底板U肋数量的变化,导致底板应力分布不均匀,可根据剪力滞系数分布曲线优化底板的纵向肋布置。研究结果可为同类桥梁的设计提供参考。 | 朱绪江 郭健 方明山 谭昱 | 2021 | 工程力学2021，38，S01： | 3 |
| 4 | 预应力混凝土箱梁桥悬臂施工阶段剪力滞效应显示文摘在预应力混凝土连续箱梁桥悬臂施工过程中,剪力滞效应对主梁结构有极大的影响。以某单箱单室和某单箱双室截面预应力混凝土连续箱梁桥为工程背景,建立FEA实体模型对悬臂施工过程进行模拟,对比分析单箱单室和单箱双室截面箱梁在挂篮、混凝土浇筑、预应力张拉工况下的剪力滞效应,并对最大悬臂阶段悬臂根部有效分布宽度与规范进行对比分析。结果表明:实测数据与有限元计算结果基本一致,验证了有限元分析的有效性;预应力张拉能够有效降低主梁的剪力滞效应;随悬臂长度的增加,剪力滞效应在悬臂端部变大且变化幅度增大;中腹板的设置能有效降低单箱双室箱梁的剪力滞效应;设计施工时按照规范计算截面有效宽度能够有效保证结构的安全,但单箱双室截面箱梁在挂篮工况下有限元计算值略大于规范计算值,在施工时应着重注意。 | 任翔 张伊飞 齐海鹏 | 2022 | 混凝土2022，，3： | 1 |
| 5 | 考虑轴向位移的压弯Π形梁剪力滞分析显示文摘在截面纵向位移函数中引入截面轴向位移,以描述压弯作用下Π形梁截面的变形状态。基于能量变分法导出轴向位移、竖向位移和剪力滞位移之间相互耦合的控制微分方程组,求得压弯作用下Π形梁的位移解及其相应的边界条件。结合ANSYS软件,利用实体单元和导出的位移解及其边界条件分别对简支梁和悬臂梁进行分析,验证其有效性和可靠性。结果表明:剪力滞效应使得Π形梁中性轴和形心轴相互分离,截面不再绕形心轴转动;在弯曲作用下,剪力滞使简支梁截面弯曲刚度减小,悬臂梁固定端一侧1/4跨度内截面弯曲刚度减小,悬臂梁自由端一侧3/4跨度内截面弯曲刚度增加;在压弯作用下,轴向压力引起的剪力滞使简支梁梁端附近截面弯曲刚度减小,悬臂梁自由端一侧截面弯曲刚度增加。 | 周世军 宋刚 | 2017 | 建筑科学与工程学报2017，34，5： | 1 |
| 6 | 变截面连续箱梁剪力滞效应及其形成机制显示文摘为分析变截面连续梁的剪力滞效应,推导了变截面连续梁剪力滞效应的比拟杆控制方程,以某三跨连续梁为例检验了本文算法的正确性,讨论了箱梁梁高变化对连续箱梁剪力滞系数的影响,通过分析箱梁顶板和腹板内剪力流沿跨长的分布规律,探讨了梁高变化对连续箱梁正负剪力滞的影响规律。研究发现:连续梁正弯矩区呈现正剪力滞现象,负弯矩区的剪力滞现象与悬臂梁类似;梁高沿跨径方向的变化减弱了连续箱梁负弯矩区内剪力滞效应,但增大了正弯矩区的正剪力滞效应;工程设计时可以增大连续梁在负弯矩区内梁高的变化梯度,并减小正弯矩区内梁高的变化梯度,以最大程度地减小箱梁剪力滞效应。 | 刘青林 | 2020 | 铁道建筑技术2020，，4： | 1 |
| 7 | 考虑剪力滞效应的Π型梁预应力张拉顺序研究显示文摘Π型梁在按照常规预应力张拉顺序进行张拉时会因剪力滞效应突出而发生结构破坏,为避免该情况发生,从控制剪力滞效应的角度出发对Π型梁的预应力张拉顺序进行了研究。首先,利用解析法和有限元方法分析了Π型梁端梁和横隔板对剪力滞效应的影响,当考虑端梁和横隔板后,Π型梁最大剪力滞系数由1.23缩小到1.05,最小剪力滞系数由0.7增大至0.87。其次,分析了张拉过程中剪力滞系数的大小、变化趋势以及影响范围,确定了剪力滞效应纵桥向影响区域约为1倍的梁宽,减小桥面板和主肋轴向正应力差以及增大端梁和横隔板的刚度均可有效削弱剪力滞效应。最后,根据以上结论对预应力张拉顺序进行了调整,最终确定采用“首先张拉端梁和靠近端梁的3个横隔板的预应力筋,然后张拉一半主肋预应力筋,再张拉桥面板预应力筋,最后张拉另一半主肋预应力筋”的预应力张拉方案并进行计算。结果表明:端梁和横隔板的组合应力由最大的8.5 MPa拉应力转为压应力;桥面板主应力由最大的4.6 MPa降低为2.4 MPa,使得端梁、横隔板及桥面板在整个预应力张拉过程中的受力及变形均能满足设计及规范要求,避免了预应力张拉过程中可能出现的结构损伤或破坏,为类似桥梁施工控制提供了借鉴。 | 许良康 冯燕平 许涛 刘大成 | 2023 | 公路交通科技2023，40，11： | 0 |
| 8 | 铁路连续槽形梁桥剪力滞效应分析显示文摘为探究铁路连续槽形梁桥的剪力滞效应,以峰福线大目溪大桥为例,基于有限元法分析其在不同工况下的剪力滞效应情况,提出该结构有效宽度的建议值,并且分析截面形式对槽形梁剪力滞效应的影响。结果表明:纵桥向桥面顶板和底板桥梁中心线位置的剪力滞效应在中支座截面较为显著。不同工况作用下,中支座截面和主跨跨中截面桥面板出现正负剪力滞效应交替现象,桥面顶板剪力滞效应相比底板较为显著;对于恒载+活载工况下,中支座截面正剪力滞效应出现在顶板边缘位置和底板中心线处,而主跨跨中截面正剪力滞效应出现在顶板中心线处和底板边缘位置。在恒载+活载、主力+附加力两种工况下的有效宽度比建议值,主跨跨中附近截面取0.83、0.80,边支座截面附近取1,中支座截面取0.74、0.73;对于截面形式不同的槽形梁,其跨中截面的剪力滞效应也表现出顶板相比底板更为突出,当采用箱形桥面板时,因其桥面板中腹板的存在,会导致其剪力滞效应比板式桥面板严重。 | 薛飞 张智凯 黄梁 杨功勤 胡聪 刘全民 | 2023 | 科学技术与工程2023，23，36： | 0 |
| 9 | 压弯Π形梁剪力滞的数值解法显示文摘在截面纵向位移模式中,通过引入轴向位移以描述压弯作用下Π形梁的截面变形状态。基于能量变分法导出轴向位移、竖向位移和剪力滞位移之间相互耦合的控制微分方程组,并以通解和边界条件建立节点力与节点位移间的对应关系,从而导出压弯作用下考虑剪力滞的Π形梁单元刚度矩阵。利用ANSYS实体单元和导出的一维Π形梁单元分别对简支梁、悬臂梁和连续梁进行分析,以验证其有效性和可靠性。研究表明,在压弯作用下,由于剪力滞的影响Π形梁的轴向位移沿梁长不再按照直线变化,而随受力状态和边界条件的不同而改变;连续梁中间支座处轴向位移出现跳跃现象,跳跃方向沿轴力反向;Π形梁的剪力滞矩和弯矩有相似的分布规律,但剪力滞矩的绝对值远小于弯矩的绝对值。 | 周世军 宋刚 | 2018 | 结构工程师2018，34，6： | 0 |
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