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| 1 | 5083铝合金与30CrMnSiA钢在不同Cl^(-)浓度中电偶腐蚀行为的研究显示文摘采用浸泡实验、腐蚀形貌观察、腐蚀产物分析及电化学测试研究了5083铝合金和30CrMnSiA钢电偶对在不同Cl^(-)浓度下的电偶腐蚀行为,并分析了电偶对在0.6 mol/L NaCl溶液中的电偶腐蚀机制。随着NaCl浓度从0.05 mol/L增加到0.85 mol/L,Cl^(-)的活性减弱,溶解氧含量降低,阴极反应速率降低;电偶对在0.85 mol/L NaCl溶液中的电偶电流密度最小。动电位极化曲线和阻抗谱测试结果表明,电偶腐蚀过程中,铝合金的耐蚀性先降低再增大,表面生成的腐蚀产物抑制了铝合金的溶解;30CrMnSiA钢的腐蚀速率前期较小,后随着腐蚀时间延长而增大;腐蚀15 d后,钢的腐蚀产物参与阴极反应,加快电荷传递速率,导致5083铝合金和30CrMnSiA结构钢的腐蚀速率增大。 | 刘泉兵 刘宗德 郭胜洋 肖毅 | 2021 | 中国腐蚀与防护学报2021，41，6： | 8 |
| 2 | 模拟海洋大气环境下7B04铝合金板-TC16钛合金铆钉搭接件电偶腐蚀研究显示文摘目的加强对7B04铝合金和TC16钛合金之间电偶腐蚀规律的认识,为特定海洋大气环境下服役的飞机在腐蚀防护方面提供指导。方法在模拟海洋大气环境下,对用钛合金铆钉铆接的7B04铝–7B04铝搭接件和极化试件进行10周期加速腐蚀试验,通过PARSTAT 4000电化学工作站测量2种合金加速腐蚀0、10周期后的极化曲线,并以测得的电化学参数为边界条件,利用COMSOL对搭接件进行数值模拟仿真,从而与试验结果进行对比分析;通过疲劳试验得到搭接件加速腐蚀4、6、8、10周期后的疲劳寿命;利用光学显微镜观察腐蚀微观形貌并进行疲劳断口附近的腐蚀坑深度测量;借助X射线衍射仪分析铝合金的腐蚀产物成分。结果在加速腐蚀0周期和10周期后,铝合金的自腐蚀电位和自腐蚀电流密度分别为−802 mV和−872 mV,2.357×10^(−7) A/cm^(2)和1.477×10^(−6) A/cm^(2),钛合金则分别为−313 mV和−274 mV,1.638×10^(−8) A/cm^(2)和4.144×10^(−8) A/cm^(2)。疲劳断口位置和腐蚀最严重区域与数值模拟仿真电位差最大位置一致,随着腐蚀周期的延长,腐蚀越来越严重,腐蚀坑深度逐渐增大。结论2种合金之间发生电偶腐蚀,7B04铝合金作为阳极发生腐蚀,并随着腐蚀周期的延长自腐蚀电位负移,腐蚀速率增大;TC16钛合金作为阴极,随着腐蚀周期的延长自腐蚀电位正移;XRD图谱显示铝合金腐蚀产物的成分主要为Al(OH)_(3)、Al_(2)O_(3);数值模拟仿真的结果与试验结果一致;飞机新结构设计和旧结构维护要重点关注铆钉周围,避免疲劳失效。 | 杨翔宁 樊伟杰 张勇 宋宇航 管宇 张泰峰 杨文飞 | 2022 | 表面技术2022，51，5： | 4 |
| 3 | Cl^(–)浓度对阳极氧化5A06铝合金/1Cr18Ni9Ti不锈钢偶接件腐蚀行为的影响显示文摘目的研究阳极氧化铝合金/1Cr18Ni9Ti不锈钢偶接的电偶腐蚀机理及Cl^(-)浓度对其腐蚀行为的影响规律,为铝合金在不同服役环境中的腐蚀与防护提供依据。方法通过电偶腐蚀实验,在不同Cl^(-)浓度下偶接阳极氧化5A06铝合金和1Cr18Ni9Ti不锈钢,根据腐蚀电流的变化规律分析、表面腐蚀形貌与成分的表征、并结合电化学测试,分析了Cl^(-)浓度对阳极氧化5A06铝合金的电偶腐蚀行为的影响。结果随着腐蚀时间的延长,电偶电流呈现锯齿状波动,总体表现为由高到低逐渐趋于稳定。电偶电流随着Cl^(-)质量分数的变化表现为3.5%>5%>2%>6.5%>8%>0.5%,且当Cl^(-)质量分数为3.5%时电偶电流最大为16.56μA/cm^(2)。结论电偶腐蚀过程中5A06铝合金阳极氧化膜表面的腐蚀产物对点蚀坑产生堵塞,阻碍了溶液中Cl^(-)进一步和基体发生反应,阳极氧化膜表现为破坏—修复—破坏的循环往复过程;溶液中Cl^(-)既可以促进铝合金阳极氧化膜的溶解,增加铝合金电偶腐蚀的敏感性,也会降低溶液中溶解氧的浓度从而抑制阳极反应发生。当Cl^(-)质量分数<3.5%时其促进溶解作用大于抑制反应作用,而当Cl^(-)质量分数>3.5%时其抑制反应作用大于促进溶解作用,因此电偶腐蚀速率随着Cl^(-)浓度的增大呈现先增大后减小的规律。 | 梁明辉 吴向清 谢发勤 李正 何鹏 贺栋栋 王少青 | 2022 | 表面技术2022，51，7： | 2 |
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