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作者
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出处
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| 1 | Journal of Nuclear Materials显示文摘 | Hong H S Sihver L Olander D R | 2005 | 336(1): 1132005，336，1： | 1 |
| 2 | Development,characterization,and use of monoclonal antibodies made to antigens expressed on the surface of fetal nucleated red blood cells显示文摘 | ALVAREZ FV OLANDER J CRIMMINS D | 1999 | Clin Chem1999，45，9： | 1 |
| 3 | The kinetics of hydrogen desorption from and adsorption on zirconium hydride显示文摘 | Terrani K A Balooch M Wongsawaeng D Jaiyen S Olander D R | 2010 | Journal of Nuclear Materials2010，397，13： | 1 |
| 4 | 铀氢化锆燃料特性(2)显示文摘5液态金属填充氢化物和氧化物轻水堆燃料的比较
表6给出了3种压水堆燃料元件的估算温度。两种氢化物燃料包括:一种是在芯块与包壳间填充氦气,另一种是填充液态金属(LM)。为便于比较,给出了常规氧化物燃料温度作为参考。 | D Olander Ehud Greenspan 魏彦琴(译) 陈炳德(校) | 2009 | 国外核动力2009，30，4： | 1 |
| 5 | Thermal Gradient Migration of Brine Inclusions in Synthetic Alkali Halide Single Crystals显示文摘 | Olander D R Machiels A J | 1982 | Journal of Applied Physics1982，53，1： | 1 |
| 6 | Reduction of nitric-oxide over magnesium-oxide and dolomite at fluidized-bed conditions显示文摘 | Olanders B Stromberg D | | 0，，04： | 1 |
| 7 | Oxidation of Zircaloy-by Steam显示文摘 | Moalem M Olander D R | 1991 | Journal of Nuclear Materials1991，182，： | 1 |
| 8 | Human vascular permeability factor显示文摘 | Connolly D T Olander J V Heuvelman D H | 1989 | J Biol Chem1989，264，20： | 1 |
| 9 | Hydride Fuel Behavior in LWRs 显示文摘 | Olander D Ng Marowen | 2005 | Journal of Nuclear Materials2005，346，： | 1 |
| 10 | Uranium- Zirconium Hydride Fuel Properties 显示文摘 | Olander D Greenspan E Garkisch H | 2009 | Nuclear Engi- neering and Design2009，239，： | 1 |
| 11 | Human vascular permeability factor显示文摘 | Olander JV Heuvelman D | 1989 | J Biol Chem1989，264，20： | 1 |
| 12 | Hydride fuel behavior in LWRs 显示文摘 | OLANDER D R NG M | 2005 | Journal of Nuclear Materials2005，346，2： | 1 |
| 13 | Steam Radiolysis by Alphaparticle Irradiation显示文摘 | Li C Y Olander D R | 1999 | Radiat Phys Chem1999，54，： | 1 |
| 14 | Hydride Fuel Behavior in LWRs显示文摘 | Olander D | 2005 | Journal of Nuclear Materials2005，346，： | 1 |
| 15 | 铀氢化锆燃料特性(1)显示文摘本文评价了作为轻水堆燃料的两相氢化物U0.3ZrH1.6的相关特性。其中许多可用的数据来自于40多年前的空间核辅助动力源计划(SNAP)和过去30多年来为TRIGA研究堆储备的非常有限的数据。总结了其输运、力学、热传输和化学特性。氧化物燃料和氧化物燃料的一个主要区别是后者具有很高的热导率,这一特性显著降低了反应堆运行时的燃料温度,从而减少了反冲造成的裂变气体释放。但是,在氢化物燃料中观察到了铀原子周围形成空位所造成的早期异常肿胀。为了避免这种肿胀的产生,要求将燃料峰值温度限定在650℃左右(燃料开发者推荐的设计限值是750℃)。要满足此温度限值,需要用液态金属而不是氦气来填充燃料咆壳间隙。液态金属的热导率比氦气大100倍左右,因此前者对间隙厚度的限制不如后者严格,有可能通过选择足够大的初始间隙尺寸来有效推迟芯块与包壳的直接接触(PCMI)。填充液态金属使得燃料可以在现有的轻水堆线功率下使用而不会超过任何设计限值。氢化物燃料中的主元素氢在运行过程中的行为是发生氧化物燃料所没有的现象的根源。由于ZrHx中的氢有很强的热致传输能力(热扩散率),燃料中氢在温度梯度下的再分配使H/Zr比发生变化,由最初的1.6变成了中心的1.45和边缘的1.70。因为氢化物的密度随H/Zr比的增加而降低,氢再分配的结果使得芯块内部为拉应力,而边缘为压应力。由此导致的燃料芯块边缘的压应力足以克服温度梯度造成的热膨胀引起的拉应力,从而防止了氧化物燃料中典型径向裂纹的出现。确定了数种辐照时H/Zr比的降低机制,第一种是燃料中的杂质氧从Zr向稀土元素氧化物裂变产物中的迁移;第二种是这些裂变产物金属氢化物的形成;第三种是作为H2逃逸到气腔中。对氢化物燃料制造方法的评估表明,即使是大规模地生产氢化物燃料,其制造费用也可能显著高于氧化物燃料。氢化物燃料的裂变产物肿胀率高(是氧化物燃料的3倍),要求芯块包壳间的间隙要在300μm左右才能避免芯块与包壳的直接接触。 | D Olander Ehud Greenspan 魏彦琴(译) | 2009 | 国外核动力2009，30，3： | 1 |
| 16 | Journal of Nuclear Materials显示文摘 | Kim Y S Wang W E Olander D R et* al | 1997 | 246(1): 431997，246，1： | 1 |
| 17 | Arvanil,anandamide and N-arachidonoyldopamine(NADA)inhibit emesis through cannabinoid CB1 and vanilloid TRPV1 receptors in the ferret显示文摘 | SHARKEY K A CRISTINO L OLAND L D | 2007 | Eur J Neurosci2007，25，： | 1 |
| 18 | Identification of novel brain biomarkers显示文摘 | Laterza O F Modur V R Crimmins D L Olander J V Landt Y Lee J M | 2006 | Clin Chem2006，52，： | 1 |
| 19 | Uranium-zirconium hydride fuel properties 显示文摘 | Olander D Greespan E Garkisch H D | 2009 | Nuclear Engineeringand Design2009，239，8： | 1 |
| 20 | Uranium-zirconium hydride fuel properties 显示文摘 | Olander D Greenspan E Garkisch H D Petrovic B | 2009 | Nuclear Engineering and Design2009，239，8： | 1 |
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