|
|
|
题名
|
作者
|
年代
|
出处
|
被引量
|
| 1 | 特高压电晕笼的多分裂导线电晕损失测量系统显示文摘为准确、连续地测量特高压分裂导线电晕损失,对传统的电桥法进行改进并根据特高压电晕笼机械与电气特性,结合光纤传输技术,采用混合型光供电电子式电流互感器测量特高压电晕笼中分裂导线电流;采用电容分压器测量特高压电晕笼导线试验电压。基于虚拟仪器技术,采用瞬时功率法研制了一套光纤数字化特高压电晕笼电晕损失测量系统,经校验该系统满足0.2级准确度要求,能够较为准确测量电晕笼导线电晕损失。对晋东南-南阳-荆门特高压交流试验示范工程用8×LGJ-500/35导线开展起始电晕特性和电晕损失特性试验研究结果表明,在干燥条件下分裂导线起晕场强为27.64 kV/cm(峰值),正常运行电压下不会出现全线起晕的情况;20 mm/h大雨条件下分别对应特高压交流单回试验线段边相和中相导线表面场强,电晕笼导线电晕损失为50.83 W/m和59.73 W/m;可以应用该系统进一步研究我国特高压交流输电线路电晕损失规律。 | 尤少华 刘云鹏 万启发 律方成 邬雄 陈勇 | 2010 | 高电压技术2010，36，1： | 31 |
| 2 | 特高压交流输电线路电晕效应的预测方法,Ⅰ:可听噪声显示文摘电晕效应问题是特高压输电关键技术问题之一,是特高压输电线路导线选型的决定性因素。为此,利用特高压电晕笼开展了13种导线的可听噪声试验,获得了单位长不同导线的可听噪声产生功率,分析了导线表面场强、子导线线径、分裂间距和分裂数等因素对导线电晕可听噪声的影响规律。结果表明:导线电晕可听噪声与导线表面场强的负倒数呈线性关系;在相同的导线表面场强下,可听噪声产生功率与子导线线径和分裂数呈线性递增关系,而分裂间距对导线电晕可听噪声水平影响不大。通过多元回归分析方法对试验数据进行统计分析,回归方程和相关系数的显著性分析结果表明回归方程高度显著,且逼近效果好,回归方程各系数也是高度显著的,可对可听噪声产生功率进行有效的预测。最终初步提出了适合我国实际导线情况的导线电晕可听噪声预测公式,为我国特高压输电线路导线选型设计提供参考。 | 唐剑 杨迎建 李永双 张广洲 张小武 何金良 | 2010 | 高电压技术2010，36，11： | 31 |
| 3 | 基于电晕笼的特高压交流输电线路可听噪声预测方法显示文摘输电线路可听噪声是影响750kV及以上电压等级输电线路架设的重要因素之一,在线路设计之初应充分考虑。为此,介绍了利用电晕笼预测线路可听噪声的方法,通过武汉特高压交流试验基地的电晕笼开展了8分裂LGJ630导线可听噪声试验,得到了单位导线的可听噪声产生功率,同时,结合美国邦维尔水电局(BPA)计算公式和美国电力科学研究院(EPRI)计算公式,分别采用这3种方法预测了特高压交流试验基地的同塔双回试验线路可听噪声。通过将3种方法的预测结果与试验线段实测结果进行比对,发现通过电晕笼预测的结果比实测的L50噪声值小0.21dB,较接近实测结果,说明采用特高压电晕笼预测输电线路可听噪声是可行的。该文研究结果可为我国输电线路可听噪声预测提供指导。 | 陈豫朝 谢辉春 张业茂 许嵩 师永兴 周翠娟 | 2012 | 高电压技术2012，38，9： | 30 |
| 4 | 海拔对导线交流电晕可听噪声影响的电晕笼试验结果与分析显示文摘我国高压输电线路面临着高海拔特殊问题,利用可移动式电晕笼系统在4个不同海拔对3种导线进行了交流电晕可听噪声试验研究,得出了可听噪声海拔修正的初步结果。试验结果表明,如果按线性关系修正,得到的海拔修正系数为3.2dB/1000m,与国外3.33dB/1000m的修正系数非常吻合。然而,研究表明,海拔对导线交流可听噪声的影响不是线性的,由海拔较高地区试验数据对比得到的可听噪声海拔修正系数要小于由海拔较低地区对比得到的海拔修正系数;通过分析测试结果得出了粗略的海拔修正系数与海拔的关系。最后,推荐了一种高海拔输电线路可听噪声海拔修正方法,适用范围扩展至海拔3000m以上地区,供今后我国高海拔实际工程参考。 | 唐剑 何金良 刘云鹏 迎建 陈豫朝 | 2010 | 中国电机工程学报2010，30，4： | 24 |
| 5 | 电晕笼中直流导线起晕电压的测量方法显示文摘电晕起始电压是反映导线电晕特性的重要参数。针对现有的电晕起始电压测量方法不能区分导线局部起晕电压和全面起晕电压的不足,在实验室使用的小电晕笼中测量了不同类型和表面状态的直流导线的起晕电压。通过分析导线电晕发展过程,提出使用电流系数曲线测量直流导线起晕电压的方法。与已有的测量方法进行对比的结果表明,结合使用电晕脉冲法和电流系数法测量电晕笼中直流导线的局部起晕电压和全面起晕电压是可取的。 | 赵宇明 麻敏华 楚金伟 关志成 王黎明 | 2008 | 高电压技术2008，34，8： | 21 |
| 6 | 特高压交流单回试验线段雨天电晕损失研究显示文摘输电线路电晕损失研究是中国1000kV特高压输变电工程的主要研究内容之一,输电线路电晕损失和诸多气象因素有关,其中降雨率对电晕损失影响非常明显。对特高压交流单回试验线段电晕损失进行监测,并在人工淋雨条件下测量特高压电晕笼导线电晕损失,对2种试验方法测得结果进行等效对比分析,验证了其等效性和试验线段电晕损失监测结果的正确性。当降雨率增大到一定程度后(大雨条件下),电晕损失值增加逐渐趋于饱和。获得了小雨、中雨、大雨条件下中国特高压交流单回输电线路用8×LGJ–500/35分裂导线电晕损失的实测结果,为衡量特高压交流单回输电线路的运行经济性提供了参考依据。 | 刘云鹏 尤少华 万启发 陈维江 律方成 陈勇 | 2010 | 中国电机工程学报2010，30，19： | 21 |
| 7 | 在小电晕笼中分裂导线交流电晕的起始电压分析显示文摘电晕起始电压是研究导线电晕特性的重要参量,对于指导超、特高压输电线路的设计具有重要意义。为此,利用电晕笼进行电晕起始电压的研究,电晕笼尺寸为1.8 m×1.8 m,测量段部分长3 m,两侧防护段各有0.5 m长。实验时,将导线同轴放置在电晕笼的中心位置,利用电晕笼电晕损失测量系统测量不同电压下导线的电晕电流和电晕损失,根据电压-电晕损失曲线,利用切线法估算导线的电晕起始电压值,并研究在导线表面干净和污秽条件下不同导线的电晕起始电压值,获得了LGJ-300/40、LGJ-400/35和LGJ-630/45导线在干净和污秽条件下的起晕特性。研究结果表明,干净条件下,起晕电压随导线半径增加而下降,污秽条件下导线起晕电压变化规律类似。此外,随污秽尺寸增大,对导线表面场强的畸变作用增强,这也会降低导线起晕电压。 | 刘云鹏 曾文芳 尤少华 律方成 | 2011 | 高电压技术2011，37，9： | 18 |
| 8 | 基于电晕笼的海拔高度对无线电干扰的影响显示文摘为深入研究高海拔地区导线电晕无线电干扰问题,以满足我国高海拔输电线路工程需要,利用可移动式电晕笼在4个不同海拔地区开展了多种导线交流电晕无线电干扰试验研究,并对试验结果进行了细致分析,得到了导线表面场强对无线电干扰海拔修正的影响和海拔高度对无线电干扰的影响特性。如果按线性关系修正,所得到的无线电干扰海拔修正系数为3.13dB/1000m,与国外海拔修正系数3.3dB/1000m比较一致。然而,经分析发现,海拔高度和导线交流电晕无线电干扰之间不呈线性关系,海拔越高,海拔高度的变化对无线电干扰的影响越小。通过分析测试结果提出了粗略的海拔修正量与海拔高度的非线性修正关系,并给出了不同海拔高度对应的无线电干扰海拔修正量。最后,推荐了一种适于海拔>3000m地区的高海拔输电线路无线电干扰海拔修正方法,以供我国高海拔实际工程借鉴。 | 唐剑 刘云鹏 邬雄 张广洲 关庆华 杨迎建 何金良 | 2009 | 高电压技术2009，35，3： | 15 |
| 9 | 特高压交流输电线路电晕效应的预测方法,Ⅱ:无线电干扰显示文摘利用特高压电晕笼开展了13种导线的无线电干扰试验,获得了单位长不同导线的无线电干扰激发函数,分析了导线表面场强、子导线线径、分裂间距和分裂数等因素对导线电晕无线电干扰激发函数的影响规律。结果表明:无线电干扰激发函数与导线表面场强的负倒数呈线性关系;在相同的导线表面场强下,无线电干扰激发函数与子导线线径、分裂数的对数呈线性递增关系,而分裂间距对无线电干扰激发函数影响不大。通过多元回归分析方法对试验数据进行统计分析,回归方程和相关系数的显著性分析结果表明回归方程高度显著,且逼近效果好,回归方程各系数也是高度显著的,可对无线电干扰激发函数进行有效的预测,通过无线电干扰激发函数法可转化为实际特高压输电线路无线电干扰水平,为我国特高压输电线路导线选型设计提供参考。 | 唐剑 杨迎建 李永双 张广洲 张小武 何金良 | 2010 | 高电压技术2010，36，12： | 15 |
| 10 | 750kV输电线路耐张塔绕跳间隔棒结构优化显示文摘750kV输电线路拉西瓦-官厅段位处西北高海拔地区,其耐张塔中相绕跳转角处的间隔棒线夹上电晕放电严重,对周围产生了可听噪声及无线电干扰的污染。为了对绕跳转角处形式和间隔棒结构进行优化,解决该处电晕放电问题,运用三维有限元法建立了750kV耐张塔模型,计算了绕跳转角处间隔棒的电场分布,结果表明中相绕跳由于转角陡、跳线成形差,对转角处间隔棒屏蔽作用较弱,因而导致该处间隔棒线夹上场强高达3540V/mm。针对该问题,提出了增大绕跳转角、增大间隔棒线夹曲率半径和加装屏蔽环或屏蔽球等优化方案,并进行了计算和比较,分析结果表明在间隔棒线夹上安装屏蔽球较为方便可行,能将间隔棒线夹表面最大场强降低至约2200V/mm,可有效抑制间隔棒的放电现象。该研究可为今后超、特高压线路绕跳形式、防晕间隔棒的设计提供研究经验和思路。 | 谢天喜 莫娟 彭宗仁 付晓勇 | 2011 | 高电压技术2011，37，7： | 14 |
| 11 | 特高压交流铝管式刚性跳线电场计算和分析显示文摘1000 kV特高压交流输电线路耐张塔采用的铝管式刚性跳线,其跳线、间隔棒和铝管端部连接金具等结构较为复杂,电场强度较高,容易发生电晕,需要对其表面电场分布进行研究。为此运用3维有限元法,对特高压交流试验示范工程中采用的铝管式刚性跳线进行了电位和电场仿真计算,得到了跳线、铝管和端部金具表面的电场分布,并针对跳线和端部金具等场强较高的部位进行了结构改进,最终给出了跳线、铝管和端部金具的电场计算分析结论。研究结果表明,所处位置不同,8根子跳线表面的最大场强值各不相同;跳线间隔棒线夹曲率半径过小时,适当增大曲率半径能有效降低间隔棒发生电晕的概率。研究成果能够有效地避免铝管式刚性跳线发生电晕,已经成功应用于我国特高压交流试验示范工程,效果良好。 | 李靖 彭宗仁 刘鹏 谢天喜 冯勇 | 2010 | 高电压技术2010，36，1： | 11 |
| 12 | 采用电晕笼的交流分裂导线起晕电压海拔修正系数分析显示文摘电晕笼是用来模拟输电线路导线电晕特性的一种经济、有效的方法。为了深入研究海拔0~3800m范围内交流输电线路电晕起始电压的海拔修正系数,利用可移动式小型电晕笼在武汉、西宁、格尔木、纳赤台进行了多种4分裂导线的电晕特性试验。导线电晕放电后产生了光子,紫外成像仪可以记录光子的数量,从而利用'切线法'求取导线的电晕起始电压。通过武汉、西宁、格尔木和纳赤台4个不同海拔点的导线在干燥条件下的电晕起始电压测量结果,发现它们不适合用GB/T2317.2-2000或GB/T775.2-2003来进行海拔校正,因而提出了工程用指数和线性海拔校正方法,误差<5%,可以满足工程实际需要。 | 陈勇 谢雄杰 卞星明 刘云鹏 周文俊 王黎明 | 2010 | 高电压技术2010，36，6： | 11 |
| 13 | 电晕笼单根导线电晕损失等效修正系数试验研究显示文摘为研究电晕笼与输电线路导线电晕损失的等效性问题,对不同布置结构的导线电晕损失进行试验研究。通过电晕笼与试验线段两种试验结构布置,分别对不锈钢管模拟的光滑导线,直径22.28mm,以及LGJ-300/50导线,直径24.26mm,进行电晕损失测量试验。采用考虑电容因素的修正公式计算等效系数,对试验结果进行等效验证。获得了光滑导线、单根钢芯铝绞线的场强一致方法等效与修正系数方法等效的对比结果。在场强一致条件下,导线电容越大,产生的电晕损失也随之增大。考虑导线电容的影响可以减小等效误差。分析认为,等效修正方法可以较好地应用于电晕笼结构和线段结构之间的导线电晕损失等效。今后可对空间电荷对于电容的影响开展进一步研究,从而可以获得更为准确的电晕损失等效修正系数。本文研究成果对于线路电晕损失估算具有一定的实际应用价值。 | 尤少华 刘云鹏 律方成 万启发 朱妮妮 | 2011 | 高电压技术2011，37，10： | 11 |
| 14 | 750kV输电线路电晕损失测量技术显示文摘介绍了在西北高海拔地理环境下,750 kV输电线路电晕损失测量技术研究的重点成果。研究了光纤数字化电晕损失测量方法,利用电晕笼获得不同类型750 kV输电线路导线在不同场强下电晕损失的关键参数;借助可移动式电晕笼,在环境气候实验室获得0~4 000 m海拔下750 kV输电线路导线电晕损失的实测曲线;首次提出指数形式以及改进线性形式的六分裂导线电晕损失海拔修正方法;研究结果对不同海拔高度的750 kV输电线路导线结构设计具有参考价值。 | 邢琳 刘云鹏 孙强 尤少华 李润秋 | 2011 | 电网与清洁能源2011，27，6： | 10 |
| 15 | 长期运行导线交流电晕效应的变化显示文摘长期运行导线的电晕效应是输电线路面临的重要问题之一,国内外早期的研究结论不能较好地预测我国长期运行导线电晕效应的变化,为深入研究长期运行导线的交流电晕放电特性和表面状态的内在关系,测量了北京、武汉、广州地区典型的交流500kV长期运行导线表面状态及粗糙程度;分析了长期运行导线表面状态发生变化的原因,即由于大气相对湿度高、年平均气温高、工业污染物较多、离海洋近等因素,造成该地区导线表面粗糙程度升高。通过在电晕笼和模拟架空导线中的初步研究,发现电力系统中长期运行导线的电晕放电程度比新导线剧烈,起晕电压比新导线下降,可听噪声和无线电干扰有所升高。在自然环境较好的地区短期运行导线表面粗糙程度比新导线低,因此其电晕效应比新导线有所改善,这与国外的研究规律一致。 | 卞星明 陈方东 陈澜 万树伟 王黎明 关志成 | 2013 | 高电压技术2013，39，6： | 10 |
| 16 | 基于回归分析法的交流输电线路声功率计算方法显示文摘由于我国导线制造工艺、试验条件和电力运行环境的不同,在使用美国邦纳维尔电力公司(BPA)推荐的公式对我国特高压交流(UHVAC)输电线路可听噪声(AN)进行预测时,准确性仍有待提高。为此,利用电晕笼分别对分裂数为6、8、9、10和12的17种不同型式导线束的可听噪声水平进行了测量,并采用多元回归分析法分析获得了导线声功率计算方法。针对1 000 k V特高压交流示范工程河南焦作与湖北钟祥电磁环境长期观测站的可听噪声,分别采用BPA推荐公式与所提公式对它们进行了计算,并与实测值进行了对比。结果显示,所提公式得到的计算值与河南、湖北两地实测L50值偏差分别为0.66 d B和0.32 d B,小于BPA推荐公式偏差3.07 d B和2.14 d B。由此可见,针对我国特高压交流输电线路可听噪声问题,所提计算式比BPA推荐计算式的运算准确性更高。研究结果可为我国特高压交流输电线路可听噪声预测提供技术支撑。 | 万保权 武晓蕊 裴春明 陈豫朝 周兵 | 2017 | 高电压技术2017，43，4： | 10 |
| 17 | 试验线段无线电干扰试测量方法仿真分析显示文摘试验线段可直接用于研究输电线路无线电干扰特性,在国内外得到了较为广泛的应用。与实际输电线路不同,试验线段电晕产生的无线电干扰电流在端部会产生反射,需要研究短线与长线无线电干扰频谱间存在的关系,以保证测试结果和数据分析方法的有效性。为此,基于无线电干扰电流传播机理建立计算模型,验证了短线测量无线电干扰的有效性,研究了试验线段无线电干扰的测量方法和数据分析方法,分析了不同终端特性(开路、短路、接电容)等效以及测量点对无线电干扰测量的影响。分析表明,这些方法都可以用于测量无线电干扰电流和空间无线电干扰。短线频谱上极大值和极小值的包络线取平均值就可以得到同样电晕电流情况下实际输电线路无线电干扰频谱。 | 杨彬 张波 | 2011 | 高电压技术2011，37，12： | 10 |
| 18 | 不同海拔高度下单根绞线的负直流起始电晕特性分析显示文摘导线起始电晕电压是输电线路设计、运行中需要考虑的重要问题,在高海拔地区这个问题更加突出。由于极性效应,对于同一电极结构,负极性要先于正极性产生起始电晕。为此,对绞线负极性起始电晕特性进行了分析,采用绞线电场强度E的计算方法,计算了不同E/p值下空气中的碰撞电离系数α、附着系数η。采用相应起始电晕判据,计算了不同海拔高度H下LGJ-300/25绞线起始电晕电压。在武汉(H=23m)、格尔木(H=2829m)、纳赤台(H=3800m)开展实测。将试验结果和计算结果进行对比,二者符合较好。分析结果表明,在输电线路工作地区,随着海拔高度H上升、气压p下降,绞线起始电晕电压呈线性下降趋势,海拔每升高1000m(气压下降9.47kPa),则绞线负极性起始电晕电压下降约8%。 | 刘云鹏 尤少华 律方成 万启发 邬雄 张小武 陈勇 谢雄杰 | 2010 | 高电压技术2010，36，10： | 9 |
| 19 | 交流电晕笼无线电干扰试验校准方法的讨论显示文摘利用电晕笼试验可以获得不同型号导线的激发函数,进而估计导线电晕产生的无线电干扰水平。通常在进行无线电干扰试验之前要首先完成校准试验,获得校准因子、求取导线产生的全部射频电流,然后代入公式计算某种导线的激发函数。文中给出了两种校准试验方法:一种是电路分析方法,这种方法需要计算测量耦合回路各组成部分阻抗;另一种是试验方法,该方法采用稳定放电间隙完成对电晕源产生的电晕电流的测量。依据给出的两种方法,定义了理论校准因子、电容校准因子和试验校准因子3个概念。理论校准因子是电晕笼校准因子的上限,通过试验测量是无法得到的。电容校准因子可以通过测量导线与笼壁之间的电容获得,试验校准因子则需要通过放电试验结合电晕笼各部分的阻抗分析最终获得,电容校准因子和试验校准因子的结果可以相互印证。此外,还指出了影响校准试验因子精度的相关因素并与国际无线电干扰委员会提供的试验结果作了对比。 | 王晓燕 邬雄 赵建国 张广洲 陈豫朝 | 2011 | 高电压技术2011，37，1： | 8 |
| 20 | 导线雷电冲击电晕特性试验研究显示文摘雷电侵入波的特性对变电站内设备的绝缘裕度设计有较大的影响,而目前中国进行变电站设备雷电绝缘裕度设计中,忽略了输电线路的电晕会引起雷电侵入波衰减畸变,导致设计结果通常较为保守,因此有必要对雷电冲击电晕进行系统研究。在中国特高压交流试验基地开展了冲击电晕试验,对输电线路中常用的导线进行了雷电冲击电晕试验研究,总结了不同导线的雷电冲击电晕伏库特性曲线。试验结果表明:在雷电冲击下导线起晕较为明显,不同导线的伏库特性曲线表现出一定的规律性,且在正极性雷电冲击下导线表现出明显的起晕延时现象。基于试验结果可建立相应的线路冲击电晕模型,应用于电磁暂态软件中仿真计算线路冲击电晕对线路雷电侵入波的影响。 | 杨鹏程 徐涛 叶奇明 甘鹏 谢梁 邬雄 陈水明 | 2012 | 中国电机工程学报2012，32，28： | 7 |
您所在的机构暂未开通此部分的功能，请联系管理员