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| 1 | TC18超高强度钛合金喷丸残余压应力场的研究显示文摘采用 X 射线衍射及相应交相关定峰法,通过电解抛光逐层测定了 TC18 超高强度钛合金喷丸的残余压应力,并分析了残余压应力场的特征及规律,同时研究了在交变应力和温度下残余压应力的松弛,结果表明,残余压应力场中的最大值为材料的本征参数,它与喷丸强化工艺无关,这对超高强度钛合金喷丸工艺的制定和应用具有重要意义。 | 高玉魁 | 2004 | 稀有金属材料与工程2004，33，11： | 48 |
| 2 | 表面超声滚压处理对高速列车车轴钢疲劳性能的影响显示文摘对EA4T型高速列车车轴钢棒状旋转弯曲疲劳试样实验段磨削加工后进行了表面超声滚压处理。观察了处理前后试样的表面形貌及表层微观组织,测量了处理前后试样的表面粗糙度、表层硬度及表层残余应力。利用旋转弯曲疲劳实验得到处理前后试样的疲劳极限。结果表明:表面超声滚压处理后,试样的疲劳极限由352MPa提高到401MPa。疲劳极限的提高主要由于表面超声滚压处理后试样表面粗糙度降低、表层强度及残余压应力增加。 | 任学冲 陈利钦 刘鑫贵 项彬 林国标 | 2015 | 材料工程2015，43，12： | 29 |
| 3 | 喷丸强化对ZK60镁合金高周疲劳性能的影响显示文摘研究高强度变形镁合金ZK60经喷丸处理后的表面变形层微观组织结构的变化及其对高周疲劳性能的影响。结果表明:ZK60镁合金的最佳喷丸强度(N试片)为0.05mm,经喷丸强化后,ZK60镁合金表面变形层的微观组织和织构发生变化,疲劳强度由140MPa提高到180MPa,提高约29%,疲劳寿命得到显著提高;ZK60镁合金也表现出明显的过喷效应。 | 刘文才 董杰 张平 翟春泉 丁文江 | 2009 | 中国有色金属学报2009，19，10： | 17 |
| 4 | 表面完整性对30CrMnSiNi2A钢疲劳极限的影响显示文摘采用喷丸强化和振动冲击强化两种表面形变强化方法改变 30CrMnSiNi2A钢的表面完整性 ,用升降法测定了 10 7循环周次下光滑试样的疲劳极限。试验结果表明 ,振动强化使疲劳极限提高 11% ,喷丸强化使疲劳极限提高 16 %。 | 高玉魁 刘天琦 殷源发 李向斌 | 2002 | 航空材料学报2002，22，2： | 16 |
| 5 | 陶瓷丸喷丸对2124铝合金疲劳性能的影响显示文摘陶瓷丸硬度大、不易破碎变形,且喷后不易残留在工件表面,是一种新型喷丸介质。为了提高2124铝合金的疲劳性能,对其喷陶瓷丸,并与喷铸钢丸、玻璃丸以及铸钢丸+玻璃丸二次喷丸对比,研究了4种喷丸强化处理的试样的表面形貌、残余应力场分布以及平均旋转弯曲疲劳寿命,分析了喷丸处理影响疲劳性能的机制。结果表明:喷陶瓷丸后铝合金表面残余压应力最大,表面形貌变化不大,疲劳源萌生于喷丸强化的次表层,铝合金疲劳寿命增益最多;喷铸钢丸后,试样表面残余压应力最小,表面形成很深的弹坑而导致强烈应力集中,喷丸对试样疲劳性能的影响不大;玻璃丸和二次喷丸对试样疲劳性能的增益效果居中。 | 王欣 王强 宋颖刚 高玉魁 陆峰 汝继刚 | 2011 | 材料保护2011，44，9： | 15 |
| 6 | 喷丸强化对2XXX铝合金疲劳寿命的影响显示文摘研究喷丸对2XXX铝合金拉-拉疲劳性能的影响。对未喷丸试样和喷丸强化试样的微观组织、显微硬度、残余应力和拉-拉疲劳性能进行对比分析。结果表明:喷丸处理后,试样的组织和微结构未发现明显变化,但其粗糙度、残余压应力和显微硬度有所提高,分别是未喷丸试样的6.25倍,3.85倍和1.12倍;拉-拉疲劳性能显著提高,其中值疲劳寿命是未喷丸的1.67倍。在99.9%存活率下,喷丸试样的安全寿命是未喷丸试样的1.45倍。且表面喷丸强化后疲劳裂纹源由多个变为一个。 | 周松 谢里阳 回丽 张啸尘 许良 | 2014 | 材料工程2014，42，12： | 14 |
| 7 | 钛及钛合金喷丸强化研究进展显示文摘喷丸强化能够显著提高钛及钛合金材料的常规抗疲劳性能和微动疲劳抗力,在最佳的喷丸工艺条件下可以得到较好的性能。本文从组织强化、应力强化、残余压应力及其松弛、表面粗糙度几方面叙述了钛合金的喷丸强化机制和研究进展。最后阐述了喷丸强化对钛合金力学性能的影响研究。 | 冯宝香 杨冠军 毛小南 于兰兰 吴小东 | 2008 | 钛工业进展2008，25，3： | 11 |
| 8 | 喷丸工艺参数对A-100高强度钢残余应力场的影响显示文摘研究了不同喷丸工艺对A-100高强度钢残余应力场的影响。结果表明,随着喷丸时间的延长,最大残余压应力的深度和强化层深度增大,而表面残余压应力减小;相对于小直径弹丸,采用大直径弹丸产生的强化深度更深些;随着喷丸强度的增大,最大残余压应力增大、强化层深度加深;而采用玻璃丸或陶瓷丸进行二次喷丸则可提高试样的表面残余压应力。 | 赵艳丽 王强 杨庆祥 高玉魁 | 2013 | 金属热处理2013，38，8： | 10 |
| 9 | TC4钛合金超声深滚表面强化技术的研究显示文摘采用一种新型表面机械强化技术-超声深滚技术(UDR)对钛合金试样进行了表面强化处理。研究了超声深滚处理对试件的残余应力、加工硬化和表面形貌及表面粗糙度的影响。结果表明:超声深滚处理引入了高幅值、大深度的残余压应力、加工硬化量适度并且显著降低了表面粗糙度。根据以上结果分析了该技术的优势和应用前景。 | 李礼 朱有利 吕光义 黄元林 白昶 | 2008 | 材料工程2008，36，11： | 10 |
| 10 | 超高强度钢的喷丸强化显示文摘总结了航空常用超高强度钢0Cr13Ni8Mo2Al,30CrMnSiNi2,16Co14Ni10Cr2MoA和40CrNi2Si2MoVA喷丸强化所产生的残余压应力场特征,研究了喷丸所造成的表面粗糙度和表面残余应力等表面完整性变化,初步定性探讨了超高强度钢喷丸强化后表面完整性的改善及其对疲劳性能的影响。结果表明,喷丸可显著提高疲劳寿命和有效提高疲劳极限,而且对某一给定材料而言存在一个最佳的喷丸规范。 | 高玉魁 李向斌 殷源发 | 2003 | 航空材料学报2003，23，z1： | 10 |
| 11 | 表面强化对30CrMnSiA钢疲劳性能的影响显示文摘对30CrMnSiA钢磨削表面分别进行了振动强化和喷丸强化,然后再进行镀铬处理,研究了不同强化方法对该钢疲劳性能的影响。结果表明:该钢表面经过振动强化和喷丸强化处理后,其疲劳强度分别提高了13.0%和19.6%,达到617 MPa和653 MPa;表面经过振动强化和喷丸强化再经过镀铬处理后的疲劳强度略微增加了2.1%和2.6%,达到630 MPa和670 MPa。 | 包俊成 赵捷 王志奇 黄玉华 赵伟明 | 2010 | 机械工程材料2010，，6： | 7 |
| 12 | 1Cr12Ni3Mo2VN钢高频淬火过渡区的喷丸强化和残余应力显示文摘采用不同的喷丸工艺,分析了喷丸强度对1Cr12Ni3Mo2VN钢局部高频淬火试样的表面质量与残余应力沿层深变化的影响。研究表明,喷丸一方面在试样表层形成了有益的残余压应力场,另一方面增大了试样表面的粗糙度,喷丸应综合考虑两者的影响;对于试验所用的材料和热处理状态,喷丸强度为0·5A的喷丸工艺优于喷丸强度为0·4A和0·6A的喷丸工艺。 | 王永芳 刘禹炯 冉广 周敬恩 | 2006 | 金属热处理2006，31，5： | 5 |
| 13 | 纵-扭复合振动超声深滚加工表面强化研究显示文摘目的基于纵-扭复合振动超声加工和超声深滚加工提出了纵-扭复合振动超声深滚加工工艺,研究各深滚工艺参数对工件表面强度的影响,以验证二维超声振动加工技术在表面强化技术领域的应用效果。方法采用单因素试验法对6061-T651铝合金轴件分别进行纵-扭复合振动超声深滚与常规深滚加工试验,然后用MH-5数显硬度计测试每组参数下的表面显微硬度,研究静压力、工件转速和进给量对工件表面显微硬度的影响,并将两种试验结果进行对比。结果在设定工艺参数内,纵-扭复合振动超声深滚工艺所获得的表面显微硬度均高于同等加工条件下常规深滚工艺。纵-扭复合振动超声深滚加工时,表面显微硬度随静压力和工件转速的增大先增大后减小,随进给量的增大先减小后增大再减小;常规深滚加工时,表面显微硬度与静压力近似呈线性关系,且随工件转速的增大先增大后减小,随进给量的增大一直减小。结论纵-扭复合振动超声深滚加工工艺能更有效地实现6061-T651铝合金的表面强化处理。 | 罗傲梅 郭伟 | 2015 | 表面技术2015，44，5： | 5 |
| 14 | 不同热喷涂技术制备铁基涂层摩擦学性能研究显示文摘采用高速电弧喷涂(HVAS)、超音速等离子喷涂(HEPJ)、爆炸喷涂(DGS)三种工艺喷涂技术,制备了铁基涂层。借助X射线应力测定仪、CETR摩擦磨损试验机、纳米测试仪等工具,考察了三种涂层表面残余应力场与(211)晶面半高宽,研究涂层在室温下的摩擦磨损性能。结果表明:爆炸喷涂(DGS)制备的铁基涂层相对于另外两种涂层具有更好的耐磨性,主要原因为爆炸喷涂(DGS)制备的同种材料的涂层表面表现为残余压应力,纳米硬度较大,晶粒较小,涂层致密。涂层表面的残余应力与涂层的摩擦性能有很好的对应关系,晶粒细化与涂层表面晶格畸变的增加可以有效地提高涂层的耐磨性能。 | 汪勇 周新远 宋占永 黄艳斐 张伟 | 2013 | 材料工程2013，41，10： | 4 |
| 15 | 高强度钢30Cr3SiNiMoVA的疲劳特性研究显示文摘为了获得超高强度钢30Cr3SiNiMoVA的疲劳设计数据,对该材料进行了疲劳性能实验。分别对该材料的抛光和未抛光试样进行轴向拉压疲劳实验。用升降试验法测定材料的条件疲劳极限,用成组实验法在四级应力水平下测试其疲劳寿命。结合升降法所得的条件疲劳极限值和成组法实验数据,采用双参数最小二乘法拟合S-N曲线,运用概率方法求得P-S-N曲线。通过对两种试样的S-N曲线分析可知:未抛光试样的疲劳寿命要低于抛光试样的疲劳寿命,并且疲劳载荷级越低,两类试样之间的疲劳寿命差越大,抛光试样的疲劳极限大约是未抛光试样的1.4倍。相关实验现象表明30Cr3SiNiMoVA的疲劳寿命对试样表面粗糙状态非常敏感,建议该类材料在应用过程中要采取有效措施改善构件的表面状态。文中实验数据可为该材料的工程应用提供参考。 | 李斌 董万元 王小兵 梁强 | 2012 | 材料工程2012，40，2： | 3 |
| 16 | 表面喷丸工艺提高金属材料疲劳性能试验分析显示文摘在航空航天等领域,疲劳失效甚至占到所有零件失效的80%~90%,金属材料的表面强化技术,例如表面喷丸工艺成本较低且适用场景广泛而被工业界和研究人员关注。介绍了ZK60镁合金、Ti60钛合金以及0Cr13Ni8Mo2Al钢在喷丸处理前后疲劳寿命的对比,说明了喷丸技术对多种金属构件的疲劳性能的提升具有非常显著的效果。通过喷丸等表面强化技术可以很好地提高材料的疲劳寿命,从而避免危险事故的发生,节约经济成本。 | 史浩鹏 杨轲 陈丽娜 马凡琳 | 2021 | 机械研究与应用2021，34，5： | 3 |
| 17 | Influence of Shot Peening Treatment on the Fatigue and Corrosion Resisting Properties of 2Cr13 Stainless Steel显示文摘In the present paper,shot peening treatments were used to strengthen the steel surface,and the influence on the fatigue and corrosion resisting properties of 2Cr13 stainless steel was examined.The residual stress and the surface roughness were investigated by XRD and AFM.The characteristics of fatigue and corrosion resistance have also been analyzed by bending fatigue and salt spray tests.The result reveals that the fatigue limit of the samples is improved dramatically with the increasing of the peening strength by 7.5%.Meanwhile,the peenging angle has no evident influence on the fatigue properties.Compared with the untreated samples,the acid corrosion weight loss of the samples after the shot peening treatment is decreased almost by 90%.From the above experimental results proper shot peening would improve not only the fatigue property but also the corrosion resistance of 2Cr13-typed stainless steel. | Liu Mingxia Zhang Haicun Liu Daoxin Han Zengfu Zhi Jinhua Guo Wenyong Zhou Yafeng | 2012 | 稀有金属材料与工程2012，41，S1： | 2 |
| 18 | 微屈服强度对残余应力松弛的影响显示文摘引入预应力系数概念,研究了循环载荷作用下7075高强铝合金试样表层屈服强度梯度对残余应力松弛的影响。结果表明,在不同的强化工艺下,试样的表层屈服强度与残余应力分布状态相差较大,二者对应力松弛的影响程度也不同;表层压应力与表面强化对抗疲劳特性与抑制表面微观裂纹萌生有利,可作为工程设计的参考。 | 龚海 吴运新 胡永会 | 2012 | 热加工工艺2012，41，2： | 2 |
| 19 | 热处理工艺对04Cr13Ni8Mo2Al钢逆变奥氏体含量的影响显示文摘使用快速相变仪、X射线应力分析仪、光学显微镜、硬度计等研究了不同温度时效处理及时效后的低温处理对04Cr13Ni8Mo2Al钢中逆变奥氏体含量和该钢硬度的影响。结果表明:试验钢的马氏体向奥氏体转变开始温度(Ac1)为620℃,马氏体全部转变成奥氏体的终了温度(A_(c3))为675℃;随着时效温度的升高,试验钢中逆变奥氏体含量先基本不变,后迅速增加,再迅速减少,并在时效温度为620℃时达到最大,为35%(体积分数);当时效温度低于Ac1时,试验钢的维氏硬度随着时效温度的升高而降低,当时效温度超过Ac1时,马氏体的形成导致维氏硬度略微增加,但当时效温度接近700℃时,维氏硬度又略微下降;时效处理后的试验钢经低温处理后,其维氏硬度增大,逆变奥氏体含量减少,且低温处理前后逆变奥氏体含量的变化量随着时效温度的升高而增大。 | 杨晓辉 李兴东 张繁 岳彩旭 李海霞 | 2018 | 机械工程材料2018，42，7： | 2 |
| 20 | 非调质钢抽油杆疲劳断裂的分析显示文摘V Ti微合金化非调质钢 (% ) :0 .10~ 0 .2 0C ,0 .6~ 1.0Si,1.4~ 2 .0Mn ,0 .6~ 1.0Cr ,0 .0 6~ 0 .12V ,0 .0 4~ 0 .10Ti,经热轧后的Φ19mm成品材在最大应力 5 4 0MPa ,应力比 0 .1时的疲劳寿命 >10 7,但经 110 0~12 0 0℃ 1.5~ 2min感应加热锻后空冷的该钢抽油杆锻件平均疲劳寿命仅为 11.7× 10 4 。检测和分析表明 ,热轧材的晶粒平均面积为 785 μm2 ,抽油杆锻件疲劳断裂部位的晶粒平均面积为 315 5 μm2 。抽油杆锻件表面有过热和严重晶界氧化现象 ,疲劳断裂的裂纹起源于表面并延沿晶界扩展 。 | 翟浩 张跃 黄运华 李启楷 周成 | 2004 | 特殊钢2004，25，5： | 2 |
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