|
|
|
题名
|
作者
|
年代
|
出处
|
被引量
|
| 1 | 碳钢表面激光除锈研究显示文摘激光除锈作为一项新兴的清洗工艺,在碳钢表面除锈领域潜在巨大的发展前景。采用1 064nm波长的连续光纤激光器,研究了激光功率、离焦量和扫描速度对激光除锈效果的影响,通过清洗前后碳钢表面元素含量的变化分析得到准确的优化工艺参数。由金相观察进一步论证了激光除锈的良好效果,并发现在激光作用下产生的硬化层有助于提高碳钢表面的硬度,达到理想的激光清洗效果。 | 俞鸿斌 王春明 王军 闫飞 胡席远 | 2014 | 应用激光2014，34，4： | 26 |
| 2 | X80和X52钢在模拟海水环境中的腐蚀行为与规律显示文摘采用模拟浸泡实验、腐蚀形貌分析以及动电位极化和电化学阻抗技术研究了X52和X80钢在模拟海水环境中的腐蚀行为。结果表明:饱和氧时即模拟浅海条件下,X80和X52钢试样表面全面腐蚀和点蚀都会发生,腐蚀速率较大;低氧时即模拟深海条件下,二者主要发生点蚀,腐蚀速率较小。通过对X52和X80钢在模拟海水环境中针对含氧量这一影响因素的腐蚀行为与规律的对比分析得出,X80钢更适用于深海。 | 刘智勇 贾静焕 杜翠薇 李晓刚 王丽颖 | 2014 | 中国腐蚀与防护学报2014，34，4： | 15 |
| 3 | 温度和氯离子浓度对30CrMnSiNiA腐蚀速率的影响研究显示文摘目的研究温度和氯离子浓度对金属腐蚀速率的影响。方法通过失重法研究对比30CrMnSiNiA结构钢在不同氯离子浓度和温度下的腐蚀速率。结果 30CrMnSiNiA钢的腐蚀速率都经历了一个增大-减小-趋于稳定的过程,说明腐蚀机理并未发生改变。在温度较低和氯离子浓度较低的条件下,升高温度和氯离子浓度将会提高腐蚀速率;当温度和氯离子浓度很高时,继续升高温度和氯离子浓度将会降低溶液中溶解氧的含量,使腐蚀速率降低,溶解氧的极限扩展速率将会成为限制腐蚀速率的关键因素。结论不同温度和氯离子浓度下金属腐蚀规律相同,温度和氯离子浓度在一定范围内促进了金属的腐蚀速率。当超过转化点后,提高温度和氯离子浓度会降低腐蚀速率。 | 游明锐 金平 谭晓明 王德 苏玉玲 | 2017 | 装备环境工程2017，14，9： | 13 |
| 4 | Q235钢在德阳大气环境中腐蚀行为研究显示文摘通过失重实验、宏观形貌观察、SEM分析、腐蚀产物分析和电化学测试研究了电网设备主要金属材料碳钢在四川德阳地区暴露1 a的大气腐蚀行为。结果表明,在四川德阳3个变电站环境下碳钢的平均腐蚀速率分别为13.8、23.47和40.18μm/a,除锈后碳钢表面存在大量点蚀坑。德阳不同地区暴露碳钢的腐蚀产物主要由α-FeOOH、γ-FeOOH和Fe_(3)O_(4)组成,腐蚀严重地区锈层中α-FeOOH组分比例有所增加。电化学结果表明,在重工业环境下碳钢腐蚀严重,腐蚀电流密度大,锈层电阻和电荷转移电阻增大。这一结果进一步说明碳钢表面形成的锈层在一定程度上能有效保护基体,减缓基体的进一步腐蚀。 | 王志高 海潮 姜杰 兰新生 杜翠薇 李晓刚 | 2021 | 中国腐蚀与防护学报2021，41，6： | 12 |
| 5 | 热带海洋大气环境中EH36船板钢早期腐蚀行为研究显示文摘在高湿、高热、高盐度和强辐照的湛江海洋大气腐蚀试验站对EH36船板钢进行了15、30、90、180和360 d的暴露实验。通过腐蚀失重计算了不同暴露周期的腐蚀速率,采用SEM观察了锈层表面和截面的微观形貌,采用X射线衍射仪分析了锈层的组成成分,采用EDS分析了锈层中的元素分布,同时对暴露后的试样进行了极化曲线测试。结果表明:EH36船板钢的腐蚀速率先增大、后减小;暴露360 d后,Cr、Ni和Si扩散到锈层中,分布较为均匀,提高了钢的耐腐蚀性能;暴露180和360 d的锈层中均含有γ-FeOOH、β-FeOOH、Fe3O4和α-FeOOH,暴露360 d的锈层中α-FeOOH较多,β-FeOOH较少,锈层中α/γ=0.615,尚未形成稳定的保护性锈层。 | 李子运 王贵 罗思维 邓培昌 胡杰珍 邓俊豪 徐敬明 | 2020 | 中国腐蚀与防护学报2020，40，5： | 12 |
| 6 | 钇对管线钢抗腐蚀性能的影响研究显示文摘采用电子显微镜、扫描电镜(SEM)、极化曲线、电化学阻抗(EIS)等方法研究了Y对管线钢在3.5%Na Cl(%,质量分数)溶液中抗腐蚀性能的影响。结果表明:添加Y的试验钢比未添加Y的试验钢抗腐蚀性好。分析其原因是:一方面是因为Y有变质夹杂的作用。Y可以将大尺寸、尖角状的Al2O3夹杂变质为小尺寸、球状的稀土类夹杂,导致夹杂物评定级别降低。另一方面是因为两种管线钢形成的腐蚀内锈层对钢基有不同的作用:1#试验钢内锈层对钢基有保护作用,而0#试验钢内锈层可以起到加速腐蚀的作用。因此,在生产管线钢时向其中加入Y可以起到减弱腐蚀的作用,从而提高管线钢使用寿命。 | 杨吉春 杨全海 刘香君 丁海峰 | 2016 | 中国稀土学报2016，34，1： | 9 |
| 7 | 两种铸铁的耐蚀性比较显示文摘目的探究不同基体组织、石墨形态的铸铁在静止模拟海水全浸条件下的腐蚀性能及其机理。方法采用电化学线性极化曲线,交流阻抗和全浸挂片试验等方法。结果灰铸铁的腐蚀速率大于球墨铸铁。结论球墨铸铁和灰铸铁腐蚀类型均为全面均匀腐蚀,而且球墨铸铁耐蚀性能好于灰铸铁。 | 潘鹤斌 孔小东 苏小红 | 2014 | 装备环境工程2014，11，3： | 8 |
| 8 | 建筑用热轧耐候钢组织和性能研究显示文摘采用金相显微镜、扫描电镜、万能试验机、冲击试验等研究方法,对热轧后建筑耐候钢进行了组织和性能的研究,探讨P含量对耐候钢组织和性能的影响。结果表明,热轧耐候钢中P具有细化晶粒尺寸的作用,耐候钢晶粒尺寸随着P含量增加先减小后增加;耐候钢屈服强度和抗拉强度随着P含量增加先增加后减小,P含量为0.100%时,两个强度分别达到最大值573.2和734.4 MPa;耐候钢20℃纵向冲击功随着P含量增加先减小后增加,P含量0.100%时,耐候钢冲击断口解理单元尺寸急剧增大,断口韧窝大量减少,耐候钢冲击性能达到最低值为105 J。 | 任非 | 2016 | 锻压技术2016，41，1： | 8 |
| 9 | 显微组织对X70钢在含有硫酸盐还原菌的3.5%NaCl溶液中腐蚀行为的影响显示文摘通过空冷、水冷和炉冷3种热处理方法得到不同显微组织的X70钢。采用SEM和EDS分析了不同显微组织X70钢在含有硫酸盐还原菌(SRB)的3.5%(质量分数)Na Cl溶液中的腐蚀形貌和腐蚀产物成分。采用动电位极化和电化学阻抗谱技术研究不同显微组织X70钢的电化学行为。结果表明,X70钢的原始组织为铁素体+珠光体;空冷组织为粒状珠光体分布在铁素体晶界上;炉冷组织由片状珠光体和先共析铁素体组成;水冷组织主要由板条状马氏体和少量块状铁素体组成。各热处理条件下试样在有菌介质中浸泡初期表面覆盖一层致密的生物膜,对电极起到了保护作用。水冷和空冷试样表面生物膜在浸泡第8和10 d后破裂,而炉冷和原始试样表面的生物膜完整性则较好;在有SRB的3.5%Na Cl溶液中X70钢炉冷试样的耐蚀性最好,水冷试样的耐蚀性最差。 | 滕彧 陈旭 何川 王义闯 王冰 | 2017 | 中国腐蚀与防护学报2017，37，2： | 7 |
| 10 | 一种Cr-Ni合金化耐蚀钢筋在氯盐环境中的腐蚀行为显示文摘通过加速腐蚀试验(盐雾和周浸)、电化学试验等方法研究了一种Cr-Ni合金化耐蚀钢筋和普通钢筋HRB400在氯盐环境中的耐蚀性,并通过扫描电镜(SEM)、电子显微探针分析(EMPA)和X射线衍射(XRD)等技术手段分析了锈层的形貌和组成。结果表明:在碱性和中性NaCl溶液中合金化耐蚀钢筋的耐氯离子腐蚀能力较好;在盐雾、周浸腐蚀试验中的腐蚀速率分别为普通钢筋的19.4%和12.3%;普通钢筋加速腐蚀后的锈层较厚,且为单层疏松结构,其锈层主要由Fe_3O_4、α-FeOOH和β-FeOOH构成;而Cr-Ni合金化耐蚀钢筋的锈层相对较薄,为多层致密结构,主要组成为Fe_3O_4、α-FeOOH、β-FeOOH、γ-FeOOH、CrOOH和α-Fe_2O_3;合金元素Cr和Ni通过提高钢筋的自腐蚀电位,降低腐蚀敏感性,促进保护性锈层的产生,提高了钢筋在氯盐环境中的耐蚀性。 | 左龙飞 张建春 麻晗 蒋金洋 施锦杰 | 2017 | 腐蚀与防护2017，38，2： | 6 |
| 11 | EH36级平台钢耐海洋大气腐蚀性能显示文摘采用干湿交替周期浸润腐蚀试验模拟了三种设计的EH36级平台钢在海洋大气环境中的腐蚀行为。结果表明,降低碳含量并且提高铬含量有利于腐蚀锈层致密化,且腐蚀产物主要为对耐蚀性比较有益的α-FeOOH和γ-FeOOH,此类腐蚀产物在腐蚀后期能够明显抑制腐蚀速率的继续增长。 | 唐荻 张明洁 武会宾 张杰 | 2012 | 腐蚀与防护2012，33，7： | 5 |
| 12 | 耐候钢锈层稳定化处理的研究显示文摘以WSD-N耐候钢为基板,采用周期轮浸试验方法,对研制的锈层稳定化表面处理剂进行了试验.结果表明,在锈层稳定化处理剂中,促进剂起主要作用,其含量在0~ 216 g范围内越高越好;Fe3O4和Fe2O3起次要作用.经锈层稳定化表面处理的试样,基体发生的腐蚀可看成是耐候钢致密锈层下的稳定腐蚀,与裸样相比腐蚀率可降低50%. | 张万灵 刘建容 黄先球 程鹏 郎丰军 石争鸣 | 2014 | 湖北理工学院学报2014，30，3： | 5 |
| 13 | 7B04铝合金和30CrMnSiA钢短期腐蚀的电化学行为研究显示文摘目的研究7B04铝合金和30CrMnSiA合金钢试样的电化学性能。方法采用电化学实验、扫描电子显微镜(SEM)、腐蚀坑深度测试分别对7B04铝合金和30CrMnSiA合金钢试样在是否经过天然海水浸泡的情况下进行测试分析,得到微观腐蚀形貌和腐蚀坑深度以及试样表面不带锈和带锈时的电化学性能。结果随着Na Cl浓度增大,7B04铝合金和30CrMnSiA钢的自腐蚀电流变大,两者之间存在明显的电位差,接触后会发生电偶腐蚀。电偶电流与阴阳极面积比和Na Cl浓度有关,阴阳极面积比增大或Na Cl浓度升高均会导致电偶效应增强。经过海水短期浸泡后,7B04铝合金表面的锈层不仅没有起到抑制腐蚀的作用,反而使自腐蚀加重,但电偶效应确实有所减弱。结论沿海设备在使用过程中应竭力避免铝合金在锈层下工作。 | 陈跃良 赵红君 王晨光 卞贵学 张勇 | 2018 | 装备环境工程2018，15，1： | 3 |
| 14 | Cr微合金化U75V重轨钢电化学腐蚀行为研究显示文摘采用恒电位测量法,研究了Cr微合金化U75V高速重轨钢的腐蚀性能,通过对电化学腐蚀规律分析,探究了造成腐蚀的主要原因。结果表明,适量的Cr能提高基体的自腐蚀电位并能使锈层更致密,合金元素Cr添加有利于α-FeOOH的快速形成和含量的增加,有利于钢耐蚀性的提高。0.45%Cr试验钢的α-FeOOH/γ-FeOOH比值比其他三种钢的比值均高,自腐蚀电流密度均低于其他三种试验钢,其耐蚀性能最佳。 | 窦为学 国栋 冯捷 朱苗勇 王晓丽 | 2018 | 铸造技术2018，39，11： | 3 |
| 15 | 含Cr重轨钢珠光体组织对抗大气腐蚀的影响显示文摘目的通过向重轨钢中添加Cr来改变重轨钢组织,研究其组织对抗大气腐蚀的影响。方法用中频感应炉冶炼实验用U71Mn,轧制后空冷。用SEM测量了实验钢的珠光体片层距,在(1.0±0.05)×10^-2 mol/L的NaHSO3溶液中,模拟了工业大气环境下实验钢的腐蚀,利用失重率、SEM、XRD和电化学方法研究了珠光体组织对抗大气腐蚀的影响。结果随着腐蚀时间的增加,试样的平均腐蚀速率呈先增大后减小最后趋于稳定的变化趋势,在120 h时腐蚀速度最快,在240 h时试样表面形成具有一定保护作用的锈层,使其腐蚀速度最慢,360 h后耐蚀性趋于平缓。重轨钢U71Mn珠光体组织的片间距分别为0.2910、0.2500、0.2238μm时,实验钢的腐蚀失重逐渐增大,且平均腐蚀失重率分别为1.572、1.387、1.190 g/(m^2·h),其锈层中α/γ^*的比值依次增大,分别为0.717、0.868、0.997;极化阻抗依次增大,分别为3.715、8.604、13.739Ω·cm^2;而锈层等效电容依次减小,分别为8.434´10-6、0.411´10-6、0.081´10^-6 F/cm^2。结论珠光体片间距越小,腐蚀失重率越小,锈层α/γ^*的比值和极化阻抗越大,腐蚀速度越慢,锈层孔洞和厚度明显变小,缝隙越细,锈层与基体的结合能力越好,其抗大气腐蚀性能越好。 | 焦海东 彭军 刘丽霞 郑丽丽 吴世杰 王晓丽 | 2020 | 表面技术2020，49，8： | 3 |
| 16 | 外锈层对低碳钢腐蚀影响的电化学分析显示文摘选用某型船用低碳钢,在3mass%NaCl溶液中浸泡一年,用电化学技术研究外锈层去除前后低碳钢的腐蚀电化学特征.运用线性极化、电化学阻抗(EIS)和电化学噪声(EN)技术比较外锈层去除前后钢的耐蚀性,分析外锈层对腐蚀的影响;通过对内、外锈层和裸钢腐蚀形貌的显微观察、对内锈层的电子探针(EMPA)和X射线衍射(XRD)分析,研究外锈层对腐蚀影响的机理.结果表明,去除外锈层使钢的耐蚀性减小,腐蚀速率增大;外锈层的去除导致氧更易于向内输送,进而影响内锈层/金属基体界面的电极过程. | 田志强 孔小东 王崇碧 王源升 | 2012 | 腐蚀科学与防护技术2012，24，5： | 2 |
| 17 | 430不锈钢室内加速腐蚀与大气暴露的相关性研究显示文摘目的研究室内腐蚀膏试验对430不锈钢的加速性,以及腐蚀膏试验与大气暴露腐蚀试验的相关性。方法采用室内腐蚀膏腐蚀试验对材料进行腐蚀,研究其腐蚀过程的电化学特性和机理,腐蚀产物形貌、组成和结构,以及腐蚀过程的动力学规律,并与材料大气环境暴露试验的结果对比,探讨腐蚀膏试验与大气暴露试验的相关性。最后计算出室内腐蚀膏试验对430不锈钢的加速性。结果 430不锈钢在腐蚀膏腐蚀试验中,腐蚀失重与时间方程为P=0.3998t1.0391,呈幂指数关系,在腐蚀初期腐蚀速度最大。腐蚀机理主要是点蚀。由于腐蚀膏中的Cl-对钝化膜的穿透作用,使得钝化膜在一定点能够维持高的电流密度,并使阳离子杂乱移动而活跃起来,当膜-溶液界面电场达到临界值,点蚀发生。腐蚀表面存在点蚀坑,且随着腐蚀时间的增加,点蚀区域增加,相邻点蚀相互连接,形成腐蚀面。腐蚀面可见红色锈斑,对腐蚀产物进行XPS分析,其主要成分为Fe OOH和Fe3O4。430不锈钢在大气环境的腐蚀过程中,其腐蚀机理也是点蚀,腐蚀失重与时间也呈幂指数关系,腐蚀产物和形貌结构与室内腐蚀膏试验相同。结论腐蚀膏试验对430不锈钢腐蚀具有加速性,且与其大气暴露试验具有相关性,可以作为模拟430不锈钢大气腐蚀的一种加速试验。 | 丁冬冬 凤仪 黄晓晨 豆亚坤 汤海 钱刚 | 2016 | 表面技术2016，45，7： | 2 |
| 18 | 海洋柔性立管用高强钢的高温海水腐蚀行为显示文摘通过开展浸泡腐蚀实验和电化学腐蚀实验研究了海洋柔性立管用高强钢在高温海水环境中的腐蚀行为。通过分析实验钢的腐蚀速率、腐蚀产物物相组成、腐蚀产物形态特征以及不同腐蚀时间后实验钢动电位极化曲线,揭示了实验钢的高温海水腐蚀行为与机制。结果表明:随着腐蚀时间的延长,腐蚀速率先是快速下降随后缓慢下降并趋于稳定,稳定状态的腐蚀速率为0.071 mm/a。而基体表面附着的腐蚀产物的致密度则是随时间的延长不断增加,抑制了腐蚀过程中的电化学反应。钢中耐蚀元素Cr、Mo、Ni的添加不仅可以促进形成致密稳定的腐蚀产物层,还可提高基体的自腐蚀电位,降低自腐蚀电流,增强实验钢的耐蚀性。 | 宫照亮 张伦凤 程路遥 韦钱 王雨竹 高秀华 | 2019 | 材料热处理学报2019，40，5： | 2 |
| 19 | 保温材料浸出液成分及腐蚀性分析显示文摘保温层进水,会造成层下金属的腐蚀。对玻璃棉、141 b体系聚氨酯泡沫塑料、二氧化硅气凝胶保温毡浸出液和去离子水的pH值、电导率、离子浓度进行了测试,对其腐蚀性进行分析,为保温材料的选用和腐蚀控制提供参考。实验结果表明:玻璃棉浸出液呈弱碱性,电导率是三种材料中最大的,并随着浸泡时间和浸泡温度的增加有增大的趋势,浸出液中含有Ca^(2+)、CO_3^(2-)、SO_4^(2-)和Cl^-,易引起点蚀、外应力腐蚀开裂; 141 b体系聚氨酯泡沫浸出液呈弱碱性,pH值随着浸泡时间和浸泡温度的增长有减小的趋势,电导率相对较小,80℃浸出液电导率大于常温浸出液,浸出液中未检出SO_4^(2-)、CO_3^(2-);二氧化硅气凝胶保温毡浸出液呈中性,随浸泡时间和温度的增加转变成酸性,电导率随浸泡时间和浸泡温度的变化不大,浸出液中未检出SO2-4、CO_3^(2-)。与去离子水中Cl^-浓度相比,141 b体系聚氨酯泡沫塑料、二氧化硅气凝胶保温毡浸出液中Cl^-浓度接近0 mg/L。 | 蒋林林 张彦军 张红磊 周冰 韩文礼 | 2018 | 天然气与石油2018，36，5： | 1 |
| 20 | Q235碳钢在宜宾不同大气环境中的腐蚀行为显示文摘通过室外暴露试验和电化学测试,研究了电网设备主要金属材料Q235碳钢在四川宜宾地区不同大气环境中的腐蚀行为。结果表明:在四川宜宾A、B、C三个变电站环境中,Q235碳钢的平均腐蚀速率分别为19.68μm/a、41.40μm/a和28.75μm/a,其表面腐蚀产物主要由α-FeOOH、γ-FeOOH和Fe_(3)O_(4)组成,在B和C变电站环境中,Q235碳钢表面腐蚀产物中的α-FeOOH含量较高;在B变电站环境中,Q235碳钢的腐蚀电流密度最大,膜层电阻最小,说明其表面锈层对基体的保护性能较差。 | 李成鑫 王志高 海潮 王方强 庞雅洁 石建国 严军 蒋益强 杜翠薇 李晓刚 | 2022 | 腐蚀与防护2022，43，12： | 1 |
您所在的机构暂未开通此部分的功能，请联系管理员